上流式厌氧污泥床(UASB)处理皂素废水的研究

采用上流式厌氧污泥床(UASB)进行了常温条件下皂素废水的处理研究。结果表明,UASB处理工艺以消化污泥为接种污泥,进水化学需氧量(COD)浓度为4000～6000mg/L,有机负荷为13～25kg/(m3·d),水力停留时间(HRT)为5～7h时,COD去除率可达到70%以上,同时最大产气率为0.34m3/kg,甲烷含量为60%左右,取得了较好的试验效果。

低pH值下上流式厌氧污泥床反应器(UASB)以糖蜜为底物制取高纯度氢气

采用由有机玻璃制成的上流式厌氧污泥床反应器(UASB),以糖蜜废水为发酵底物,投加适量氯化铵和磷酸二氢钾,研究在低p H值下系统的产氢性能.在系统启动初期,投加碳酸氢钠控制进水p H=6.75—7.15,使系统处于中性厌氧发酵,固定进水COD为4000 mg·L^(-1),HRT=8 h.系统运行20 d后,系统处于混合型发酵类型,随后停止投加碳酸氢钠.系统经过45 d的运行,乙醇和乙酸浓度占总浓度的79.39%,而丙酸的浓度只占总浓度的10.89%,形成了稳定的典型乙醇型发酵.第65天,乙醇和乙酸的浓度分别为840.56 mg·L^(-1)、403.12 mg·L^(-1),乙醇与乙酸浓度占总浓度的93.2%,氢气含量为86.97%.在出水p H=2.81时,系统产氢性能最佳.氢气产率为2.079 mmol·L^(-1)·h^(-1),氢气产量1.12 m3·m-3·d^(-1),氢气含量91.46%,是稳定期氢气含量的1.65倍.

除盐水再生废水回用促进PTA废水厌氧污泥颗粒化工业实践

福建福海创石油化工有限公司将含有高浓度无机盐的除盐水再生废水引至精对苯二甲酸(PTA)厂区废水处理装置,把高浓度的无机盐均匀稀释,补充至PTA废水上流式厌氧污泥床(UASB)厌氧反应器,作为厌氧微生物微量元素营养剂添加。装置运行4个月后,颗粒污泥占厌氧污泥总量的60%以上,厌氧反应器化学需氧量(COD)降低率提升5百分点以上,说明除盐水再生废水对厌氧污泥颗粒化有明显促进作用。

上流式厌氧污泥床(UASB)/序批式反应器(SBR)/稳定塘(SP)联合工艺处理屠宰废水

采用上流式厌氧污泥床(UASB)/序批式反应器(SBR)/稳定塘(SP)为主体工艺处理屠宰废水。结果表明,COD_(CR)、BOD_5、SS和NH_3-N的去除率分别达到了95.1%、95.6%、95.6%和83.6%,出水各项污染物指标达到了《肉类加工工业水污染排放标准》(GB 13457—1992)一级排放标准。

污泥负荷对上流式厌氧污泥床中颗粒污泥快速形成的影响

运行两个相同的升流式厌氧污泥床（UASB）反应器R1和R2，设定两个反应器的初始污泥负荷（MCOD／（Mvss·d））分别为0，12、0，17kg／（kg·d），并根据COD去除情况逐步地提高污泥负荷水平，在运行过程中控制R2的污泥负荷始终高于R137％～40％，以此来研究污泥负荷对颗粒污泥快速形成的影响。实验结果表明，R2内颗粒污泥的形成速率高于R1，其污泥负荷在达到0．29～0．51kg／（kg·d）时，开始形成大量的厌氧颗粒污泥。最终R2内形成的颗粒污泥粒径为1，00～4．00mm的占36.1％，并有6.3％的颗粒污泥粒径在4，00mm以上；而R1中这两个粒径范围的颗粒污泥仅为11．8％和1．2％。同时R2内较大的污泥负荷也使其产生的颗粒污泥具有相对较高的VSS／TSS。最终得出结论，0.29～0.51kg／（kg·d）的污泥负荷能加速厌氧颗粒污泥的形成过程，而低于这个污泥负荷则不利于颗粒污泥的形成。

上流式厌氧污泥床处理垃圾渗滤液的效果研究

采用上流式厌氧污泥床(UASB)处理垃圾渗滤液,通过试验研究了UASB反应器处理垃圾渗滤液的启动时间、最大容积负荷、颗粒污泥的产生过程、对碱度的要求及微量元素对运行的影响。试验结果表明:启动80 d左右可在反应器底部出现微小颗粒状污泥,启动阶段共82 d;最大容积负荷控制在5 kgCOD/(m3.d)较为合理;垃圾渗滤液能保证厌氧过程的碱度需要,处理过程不必投加药剂,但需投加微量元素Fe、Ni、Co以使对COD的去除率稳步提高到50%。

UASB上流式厌氧污泥床反应器的发展进程及其在处理酿酒废水中的应用进展

酿酒废水中有机物浓度高、悬浮物高、呈酸性,受到废水处理行业的高度重视。UASB上流式厌氧污泥床反应器因适应负荷冲击、温度和pH值的变化,在酿酒废水处理中受到广泛的推广应用。本文介绍了UASB上流式厌氧污泥床反应器的工作原理、发展进程及其在处理酿酒废水中的应用,这对今后UASB反应器的发展及提高酿酒废水的处理能力具有重要的意义。

上流式厌氧污泥床反应器用于黑水预处理

采用上流式厌氧污泥床反应器（UASB）对黑水进行厌氧预处理,探讨了温度和水力停留时间（HRT）等条件对黑水中有机物的去除转化规律和产甲烷性能的影响.结果表明,厌氧预处理对黑水中有机物去除效果良好,总化学需氧量去除率均在80％左右,悬浮性化学需氧量、溶解性化学需氧量去除率均分别在90％和40％以上.在HRT为10～30 h,总化学需氧量容积负荷率为1.0～2.4 kg· m-3 ·d-1条件下,水温主要影响溶解性化学需氧量的去除效果;除温度外,截留悬浮物水解酸化的另一限制因素是进水溶解性化学需氧量质量浓度.研究认为,采用UASB反应器厌氧预处理黑水的HRT不应低于30 h、水温为30℃左右,该条件下总化学需氧量、悬浮性化学需氧量、溶解性化学需氧量的去除率分别达到79.1％、91.6％和42.1％,厌氧预处理的出水生化需氧量与化学需氧量的质量浓度比提高到0.60.

上流式厌氧污泥床去除饮用水中硝酸盐氮的研究

在室温、COD∶N∶P =2 0 0∶5∶1、NO-3 N浓度从 5mg L逐渐增加至 10 0mg L、水力停留时间从 11 1h缩短至 4 7h的条件下 ,活性污泥在上流式厌氧污泥床中经过 7周时间即可完成反硝化细菌的驯化培养过程。此时反硝化细菌数量可较驯化前增加约 6 0倍 ,产甲烷速率提高约 10倍 ,脱氮率达 99%。还详细研究了C N(原子计 )及pH值对反硝化的影响 ,当C N≥ 1 0时 ,反硝化效率差别无显著性。水样经脱氮处理后无需调节pH值。

上流式厌氧污泥床处理城市垃圾渗沥液的试验研究

采用上流式厌氧污泥床 (UASB)处理城市垃圾渗沥液 ,结果表明 :在水力停留时间为 1～ 6d和容积负荷为 1 5～ 7 8kgCOD/m3 ·d的条件下 ,COD的去除率为 6 0 %～ 85 5 % ,且去除率随水力停留时间的延长和负荷的增加而增加 ;甲烷产量随容积负荷的增加而呈线性增加 ;沼气中甲烷的含量基本在 90 %之上 ;污泥的VSS/SS先由 0 6 2逐渐减小到 0 5 6 ,随后稳定在 0 5 4～ 0 5 8之间 ;污泥的比产甲烷速率一直维持在 0 0 0 35～ 0 0 0 5 3gCODCH4 /gVSS·gCOD·d之间 ;厌氧处理渗沥液的基本动力学常数Ks、μm、Y和kd 分别为 380 7mgCOD/L、0 0 337d-1、0 0 6 6 1gVSS/gCOD和 0 0 0 14d-1。

上流式厌氧污泥床性能的研究

在试验研究基础上，提出了上流式厌氧污泥床产气强度的新概念，并建议以参数产气强度Ｖｓ≤８．８２ｍ３／ｍ２·ｄ和污泥负荷Ｌｘ≤０．４４ｋｇＣＯＤ／ｋｇＶＳＳ．ｄ作为上流式厌氧污泥床工艺设计时的参考。

上流式厌氧污泥床快速启动污泥颗粒化试验

采用上流式厌氧污泥床(UASB)反应器,处理棉浆粕黑液,并辅以聚合氯化铝(PAC),加速反应器快速启动.经过四个多月的UASB快速启动试验,分析对比投加PAC的试验组和未投加PAC的对照组的反应器运行过程和结果,以及厌氧污泥性质和污泥颗粒化过程.试验证明,利用UASB工艺处理棉浆粕黑液是有效的,COD去除率可达52%,BOD5去除率可达85%;为加快UASB启动,添加PAC是可行的.添加PAC的反应系统完成了UASB的污泥颗粒化(第119 d),而未投加的反应器污泥颗粒仍处于形成期(第131 d);添加PAC有助于提高系统对抗外界环境变化的抵抗力,缩短对工况变化所需的适应时间;对微生物活性无不良影响.

上流式厌氧污泥床处理味精生产尾母液废水影响因素的研究

采用连续流上流式厌氧污泥床(UASB)工艺处理高浓度味精生产尾母液废水。分析了COD容积负荷、pH、挥发性脂肪酸(VFAs)、氨氮、碱度与COD去除率之间的关系。结果表明:(1)UASB反应器处理高浓度味精生产尾母液废水成功实现了污泥颗粒化;(2)当UASB反应器具有足够的pH缓冲能力时,即使在酸性进水条件下,UASB反应器依然能稳定运行,无需配置pH调节单元;(3)在UASB反应器运行初始阶段,应逐步提高COD容积负荷,起始阶段COD容积负荷太高易引起VFAs积累;(4)当出水氨氮浓度提高时,出水pH也随之上升;(5)高浓度氨氮虽然对微生物有一定的毒害作用,但产甲烷菌能够对氨氮的轻微毒性逐渐驯化而适应,系统能在高氨氮环境下稳定运行;(6)提高系统pH缓冲能力,对避免由于VFAs积累而导致的系统pH下降、进而导致COD去除率下降是非常重要的。

上流式厌氧污泥床反应器处理木薯酒精废水性能

构建了上流式厌氧污泥床(UASB)反应器系统,考察其对高浓木薯酒精废水的处理性能及抗冲击能力。运行结果表明,通过稀释进水COD来逐步提高容积负荷的方式,UASB可运行90 d可达到稳定运行状态。在适宜的COD容积负荷12.4 kg/(m^(3)·d)(HRT为50 h)下,COD平均去除率和甲烷平均产率分别可达到90.4%±0.8%和(2.67±0.04)L/(L·d)。在高容积负荷15.5 kg/(m^(3)·d)和低pH(5.5)冲击下,UASB反应器对COD去除率仍分别可达到81.4%±1.8%和74.1±1.4%。Geobacter和Methanomassiliicoccus分别为UASB系统内的优势产酸菌群和产甲烷菌种。

斜板(管)上流式厌氧污泥床工艺研究

主要阐述了斜板（管）上流式厌氧污泥床工艺（简称ＵＡＳＢ／ＩＴＳ工艺）的特点、与其他厌氧消化工艺的区别。

上流式厌氧污泥床处理豆制品废水启动研究

用上流式厌氧污泥床（ＵＡＳＢ）处理豆制品废水，以阐明这种消化器启动的效果。研究结果表明，产气率、ＣＯＤ去除率和甲烷含量分别为３．０Ｌ／（Ｌ·ｄ），９３％，５８．４％。从第２６天至４６天的运转期间，ＵＡＳＢ的平均ＣＯＤ负荷率、产气率、ＣＯＤ去除率、甲烷含量分别为５．２ｇＣＯＤ／（Ｌ·ｄ），３．５Ｌ／（Ｌ·ｄ），９０％，５９．４％。出水乙酸、丙酸浓度分别为１１１ｍｇ／Ｌ，９８ｍｇ／Ｌ，丁酸浓度不可测出。ＵＡＳＢ内的污泥浓度为３０ｇＴＳＳ／Ｌ，２０．６ｇＶＳＳ／Ｌ。ＵＡＳＢ可获得较好的豆制品废水处理启动效果。

上流式厌氧污泥床反应器(UASB)技术的现状与发展

介绍UASB反应器的基本结构和原理,并从工艺思想的角度对该反应器进行了分析,即UASB反应器是现有废水处理工艺成果与微生物细胞固定化技术相结合的产物,最后总结了UASB反应器的应用特点及下一步的发展方向:认为UASB反应器具有容积负荷率高、处理容量大、运行稳定等优点,是对现代厌氧反应的一个突破;若能将厌氧与好氧有机地结合起来,则能更好地发挥各自的优点,会有较好的应用前景。

上流式厌氧反应器改性污泥处理含铬废水的动力学模型

为揭示上流式厌氧反应器(UASB)改性污泥处理含铬废水过程中硫酸根还原与化学需氧量(COD)的去除、微生物增长之间的定量关系,在合理的假设及分析下,通过理论推导建立了COD降解与硫酸根还原的动力学模型,并通过实验测得了动力学参数。用不同硫酸根浓度下UASB改性污泥体系处理含铬废水过程中的数据对所建动力学模型进行了验证,S2-的实测值和理论值拟合很好(R=0.986 7),表明所建动力学模型可以描述UASB改性污泥处理含铬废水过程。

上流式污泥床过滤器处理生物质气化发电焦油废水——厌氧污泥驯化和颗粒化研究

处理生物质气化发电焦油废水的上流式污泥床过滤器(UBF)内厌氧污泥在环境温度(16～36℃)条件下完成驯化并实现颗粒化,其间焦油废水的COD比例是主要影响因素。UBF反应器稳定运行时,在HRT为66 9h,OLR为0 65～0 75kgCOD·m-3d-1的条件下,焦油废水COD平均去除率达到26%。

纤维填料在上流式厌氧污泥床过滤器中的作用及特点

合成纤维填料是一种孔隙率大，比表面积大，价廉耐用的新型填料。它作为不同规模的上流式厌氧污泥床过滤器（ＵＡＳＢ＋ＡＦ）的滤层填料，在处理高浓度有机废水的试验和生产运行过程中均显出突出的优点。纤维填料挂膜性能好，膜活性较高，并具有阻截污泥的作用，纤维填料的设置还改善了反应区上部的水流状态。因而，从整体上提高了反应器的性能。