三维打印全口义齿树脂基托尺寸稳定性的研究

目的:量化评价数字光处理(digital light processing,DLP)技术打印的上颌全口义齿树脂基托组织面及各功能区在14 d内的形变。方法:基于上颌无牙颌标准石膏模型设计并用DLP技术打印6副上颌全口义齿树脂基托。在基托打印完成第1、7、14天分别对其组织面进行扫描。将扫描所得数据和基托设计文件导入Geomagic 2014软件中进行最佳拟合对齐与三维形态偏差分析。进一步,在软件中将上颌基托组织面细分成主承托区、副承托区、边缘封闭区、缓冲区与上颌后堤区,量化分析各功能区在14 d内的形变。结果:三维形态分析结果显示基托组织面在双侧上颌结节区域与上颌后堤区形变最大且方向相反。对各功能区的分析显示形变从小到大依次是缓冲区、副承托区、主承托区、边缘封闭区和上颌后堤区。结论:三维打印上颌全口义齿基托会随着时间发生一定的形变,各功能分区变形量不同。

上颌全口义齿组织的力学分析

对上颌全口义齿组织通过有限元模型作了力学分析；展示了其受力时的变形和应力分布情况。为合理地设计与制作义齿提供了一些分析结果和有益的建议。

不同腭穹隆形态上颌全口义齿三维有限元模型的建立

目的建立三种不同腭穹隆形态及牙尖斜度的上颌全口义齿及其下支持组织的三维有限元模型。方法根据三维坐标测量数据,在计算机上采用MATLAB6.1和ALGORFEAS软件建立三维有限元模型。结果得到尖、平、凹三种不同腭穹隆形态,牙尖斜度分别为0°、20°、30°的上颌全口义齿及其支持组织的三维有限元模型。结论该模型的建立为在不同加载方式下三种腭穹隆形态及牙尖斜度的上颌全口义齿基托及其下支持组织的应力分析奠定基础。

干扰对上颌总义齿基托应变分布的影响

目的 在平衡牙合及非平衡牙合状态下 ,对上颌总义齿沿基托中线应变分布进行比较研究。方法 采用有限元法依次对有无正中牙合干扰的上总义齿基托模型进行计算分析 ;采用口内动态电阻应变法 ,分别在平衡牙合及非平衡牙合状态下测量基托中线各点应变值。结果 无论有无正中牙合干扰 ,基托最大应变值均在前部 ,非平衡牙合时应变值明显大于平衡牙合时。结论 非平衡牙合时更易产生基托正中裂 ,对伴有牙合不平衡的正中裂义齿 ,修理后除要调牙合外 。

上颌总义齿基托折裂的临床观察与原因探讨

目的:通过对上颌总义齿的折裂进行临床观察,分析其折裂原因,探讨修补方法。方法:对51例上颌总义齿折裂的性质及发生的原因进行分析,用基托置换技术进行了修理。结果:88.24％为咬合过程中折裂。折裂的部位一般位于前部且多为纵裂,占97.78％。60％前部纵裂的患者喜食韧性大,较硬的食物。运用腭前区置金属网加自凝树脂方法及运用腭前区置金属网加基托置换的方法修理,随访一年,成功率分别为81.58％,100％。结论:为防止上颌总义齿折裂,应在高应力区增加抗力措施,避免不良唇系带切迹,保证平衡。

按扣式分段上颌全口义齿在无牙颌小口畸形修复中的应用:附1例报告

目的:将按扣式分段全口义齿应用于无牙颌小口畸形患者的修复中,评价其修复效果。方法:采用分段式印模技术。沿中线两侧的全口义齿上制作腭部按扣式机械结构。在两侧金属支架相当于上中切牙的位置,各做半个金属基牙,并在此之上制作烤塑冠。义齿就位时,同时将烤塑冠就位,将整个义齿连成一体,并提供稳定作用。结果:按扣式分段全口义齿能够在患者口腔中自如就位,并发挥良好的功能。结论:按扣式分段上颌全口义齿可用于无牙颌小口畸形患者的修复。

上颌总义齿不同牙位干扰时基托应变的比较研究

目的：在上颌总义齿不同牙位干扰时，对基托中线的应变变化进行比较研究。方法：采用口外静态电测应变法，分别在平衡及正中干扰非平衡状态下测量基托中线各点应变值。干扰点依次分别定位于两侧第一前磨牙和第二磨牙上。结果：不同牙位干扰点所产生的四组应变值之间无显著性差异，但都明显高于平衡时应变值。沿基托中线：前部的应变均大于后部。结论：就对义齿基托的破坏力而言，有无干扰比干扰点的具体部位更为重要。

上颌全口义齿铸造腭托后堤区的网状设计与临床观察

目的:评价上颌全口义齿铸造金属腭侧基托后堤区网状设计的临床效果。方法:采用刮除石膏的方法形成后堤区,在上颌基托硬腭区采用金属板设计,牙槽嵴及基托后缘10mm(后堤区)范围采用金属网加强塑料基托设计。在戴牙后1个月对上颌义齿固位效果进行评价。对由于后堤区封闭不佳造成的固位不良者,进行后堤区重衬后再次评价。结果:158例患者中,139例固位佳,15例固位一般,4例固位差。单纯由后堤区边缘封闭不良造成的固位一般11例,固位差3例,经后堤区重衬后对此14例再次评价,固位佳9例,固位一般5例。结论:上颌全口义齿铸造金属腭侧基托后堤区的网状设计,既保持了常规设计的优点,又克服了其不能重衬的缺点,减少了全口义齿的失败率。

上颌单颌总义齿基托纵折的原因分析及其预防措施

上颌单颌总义齿修复最常见的问题是基托纵折。本文对基托纵折的原因及相应防治措施进行综述。认为患者的上颌解剖条件如唇系带附丽过高，上颌硬区过突，下颌 曲线异常，下颌自然牙 力过大，人工牙排列过于偏唇颊侧， 干扰及基托材料的强度和厚度不足是上颌单颌总义齿基托纵折的主要原因。在修复过程中应予以重视。

上颌全口义齿后牙排列位置对腭部基托应力影响的有限元分析

目的运用三维有限元的方法分析上颌全口义齿后牙不同排列位置时上颌全口义齿腭侧基托的应力应变,进一步探讨上颌全口义齿基托的折断机理。方法采用Ansys有限元应力分析大型结构分析软件,建立三维数学模型,改变上颌全口义齿后牙排列位置,分别向颊侧平行移动2mm、4mm、6mm,计算腭侧基托各部位应力应变值。结果上颌全口义齿后牙从牙槽嵴顶向颊侧分别外移2mm、4mm、6mm,腭侧基托的应力应变值随外移量的增加而增加(P<0.05)。结论上颌全口义齿排牙时,后牙颊侧外移量的增加,导致腭侧基托中部应力应变值逐步增加,是引起基托断裂的重要原因之一。提示上颌全口义齿后牙排列以位于牙槽嵴顶为宜,其颊侧外移量最好不超过2mm。

略论上颌总义齿后堤的有关问题

上颌总义齿基托唇颊缘借印模的肌功能修整术较易取得边缘的封闭,但其腭部后缘常未取得封闭而被忽视。甚至有人认为不作后堤总义齿仍然有固位,作了后堤在戴牙及复诊过程巾又常被磨除。究竞上颌总义齿后堤起封闭作用的理论是脱离实际的教条,还是临床实际未按正常的理论指导去作,作者认为有必要澄清一些问题,以提高医疗质量。

上颌全口义齿的加强结构对基托下黏膜应力分布的影响

目的:分析上颌全口义齿加强前后及不同的加强设计,对基托下黏膜应力分布的影响。方法:采用三维有限元法,建立无加强(BS),铸造结构加强BA,BD和BDr等4种上颌全口义齿三维有限元模型。设定P1,M1,PMc和PMe等4种垂直加载条件,加载力合计98N。对全口义齿基托下黏膜的应力分布进行分析。结果:在相同加载条件下,黏膜应力峰值表示为按BS,BA,BD,BDr的顺序依次减小。BDr基托下黏膜应力峰值最小,应力分布更均匀和广泛。结论:使用覆盖牙槽嵴顶及后堤区的铸造加强结构的上颌全口义齿能够使基托下黏膜应力分布更均匀和广泛,有利于保护基托下黏膜组织。

用有限元法比较上颌总义齿塑料基托中不同材料的网状加强

上颌总义齿基托纵折者临床常见,即使采用“不碎塑料基托”,仍有出现纵折现象。临床上对一些反复纵折病例,采用网状加强后效果显著。为了进一步探讨其不同网状加强的效果,本文对四种不同材料的网状加强,用三维有限元法进行分析比较,并与未加强的塑料基托进行对照。材料与方法一、建立有限元模型以张少锋等所建立的上颌全口义齿及其支持组织的三维有限元模型为基础加以改进,即用90个壳单元模拟义齿基托。

上颌总义齿基托纵折原因及处理（附200例分析）

上颌总义齿基托纵折原因及处理（附２００例分析）福建省立医院口腔科林润，杨美容，张仕智，林磬上颌总义齿基托纵折临床常见，其原因较为复杂。我院口腔门诊近年收治２００例，现分析如下并对其纵折原因及处理方法进行讨论。一、一般资料本组２００例纵折的上颌总义齿中...

影响载荷下上颌半口义齿基托变形因素的三维有限元分析

目的:研究功能状态下上颌半口义齿基托边缘封闭区及中线区不同位点变形的方向、大小及其与牙尖斜度、腭穹窿形态的关系。方法:使用三维有限元法分别对牙尖斜度为0°、20°、30°的尖、平、凹型腭穹隆形态的上颌半口义齿进行加载,得出义齿基托磨光面各节点的三维变形方向及数值。结果:双侧后牙加载时基托颊侧边缘区发生背离支持组织变形,切牙乳突区、唇系带切迹区及后缘区发生压向支持组织变形,随牙尖斜度0°、20°、30°变化变形值增加。全牙列加载时基托颊侧边缘区发生背离支持组织变形,切牙乳突区发生压向支持组织变形,唇系带切迹区及后缘区变形方向随牙尖斜度变化而变化。切牙乳突区变形值随牙尖斜度0°、20°、30°变化而增加。单侧后牙加载时后缘区、对侧颊侧边缘区发生背离支持组织变形,切牙乳突区发生压向支持组织变形,同侧颊侧边缘区变形方向随牙尖斜度变化而变化。后缘区及切牙乳突区变形值随牙尖斜度0°、20°、30°变化而增加。凹型腭穹窿形态基托在全牙列及双侧后牙加载时背离变形值小于尖型及平型,压向变形值(切牙乳突区及后缘区)大于尖型及平型,在单侧后牙加载时对侧颊侧边缘区背离变形值小于尖型及平型,切牙乳突区压向变形值大于尖型及平型。结论:加载方式和牙尖斜度共同影响上颌半口义齿基托变形的方向及大小,牙尖斜度的增大可明显增大基托的压向变形和背离变形值。腭穹窿形态可明显影响基托的变形值,凹型基托较平型及尖型基托在边缘封闭区有较小的背离支持组织变形值,在切牙乳突区有较大的压向支持组织变形值。