三相下喷式环流反应器的传质性能

在三相非牛顿型流体体系中，对下喷式环流反应器传质特性进行了实验研究。讨论了表观气速、能量耗散速率、导流筒直径与反应器直径比、喷嘴直径、导流筒下端距反应器底部的距离、固体装填量、羧甲基纤维素钠（ＣＭＣ）溶液浓度及其流变特性对它的影响。实验结果表明，容积传质系数随表观气速和能量耗散速率的增加有所增加，在实验条件下，发现最优的导流筒直径与反应器直径比在０．４～０．４５这一范围、固体装填量大约为３％（体积百分比）、导流筒下端距反应器底部的距离为０．０８ｍ左右。同时提出了容积传质系数的经验关联式。

三相下喷式环流反应器的气含率和传质性能

在三相非牛顿型流体体系中，对下喷式环流反应器的气含率和传质特性进行了实验研究。讨论了气速、液速、导流筒直径与反应器直径比、固体装填量、羧甲基纤维素钠溶液浓度及其流变特性对它们的影响。实验结果表明，气含率和传质系数随气速的增加而增加，而液速对其影响较小。在实验条件下，发现最优的导流筒直径与反应器直径比在０．４～０．５这一范围，最优的固体装填量约为φ＝０．０３，同时提出了气含率和容积传质系数的经验关联式。

一种下喷式液泵型生物反应器的发酵性能研究

对具有自主创新的下喷式液泵型生物反应器进行发酵性能的研究,采用了在发酵生产和研究中经常使用的有代表性的酵母菌、霉菌与放线菌3种微生物进行产品发酵试验,并与搅拌式生物反应器作对比。结果显示,下喷式液泵型生物反应器的发酵产率明显高于搅拌式生物反应器,而能耗则只有后者的58%。

下喷式环流反应器的结构特性

针对高１２００ｍｍ，直径１０８ｍｍ的下喷式环流反应器，选用不同的实验体系、不同的测试方法研究了导流筒直径及高度对反应器性能的主要表征参数─—气含率和容积传氧系数的作用规律。结果表明，在实验范围内较优的导流筒直径与反应器直径之比为０．４～０．６；其合理的导流筒高度与反应器具体操作参数有关；物理法和化学法均可适用于这类反应器容积传氧系数的测定。

下喷式环流反应器液相流动特性研究

液相停留时间分布分析用于下喷式环流反应器导流筒顶部区域、底部区域、环隙流体流动特性研究。分别将轴向扩散模型应用到各个区域,实验结果表明轴向扩散模型能较好的预测反应器内流体的停留时间分布。采用最小二乘法拟合实验响应曲线,得到模型方程参数。结果表明各个部分的Pe值均随液体喷射速度的增大而减小。导流筒顶部区域的Pe值变化范围为：25.4-6.6;导流筒底部区域的Pe值变化范围为：45.4-11.6;环隙的Pe值变化范围为：60.0-39.2。结果表明导流筒顶部区域返混最大,环隙区域接近于平推流。反应器混和时间随液体喷射速度的增大而减小,变化范围为：88.3-12.5 s。

下喷式液泵型生物反应器与通用发酵罐K_Lα对比及应用

下喷式液泵型生物反应器作为一种新型高效环流反应器,日益受到有关科研工作者的关注.测试了20L下喷式液泵型生物反应器在不同通风比(0.462,0.615,0.846)和不同循环液速(2.71,2.38,2.01,1.64L/min)下容积氧传递系数K_La的变化规律,并与3L搅拌式生物反应器BioFlo110作对比试验,找到一组能使两个反应器有相近容积氧传递系数(K_La≈173.2h^(-1))的操作条件.试验了_β-葡聚糖酶产生菌黑曲霉315(Aspergillus niger 315)在该反应器内的发酵代谢情况,并与3L搅拌式生物反应器BioFlo110作对比,试验结果表明该反应器产酶效率优于后者,且发酵时间缩短了6h,大幅度节省了能耗.

下喷式环流反应器研究进展

下喷式环流反应器在工业上的应用越来越广泛,深入研究下喷式环流反应器的设计、应用以及工业放大意义重大。概述了下喷式环流反应器的研究现状及最新进展。分析了下喷式环流反应器特性参数气含率、传质系数、循环液速和混合时间的影响因素,对反应器结构、流体特性和操作参数等因素的影响规律进行了归纳,提出了目前研究领域存在的问题,并进行了展望。

下喷式焦炉基础顶板预埋管施工技术

1工程概况 自20世纪70年代至今，笔者所在公司已施工了40余座各式焦炉。典型的下喷式焦炉基础构造为：焦炉基础顶板宽14280mm，长26100mm，其上纵横均匀分布煤气下喷管Ⅰ型ZG1／2”204根、煤气下喷管Ⅱ型ZG1／2”1224根、清扫管ZG2＂1020根。整齐排列、间距小、施工要求精度高。

神华宁煤GSP气化装置110%负荷连运109天 下喷式粉煤气流床刷新成绩

【本刊讯】（记者张兴刚李明忠）3月16日，记者从神华宁煤集团煤化工公司烯烃公司了解到，该公司年产50万吨烯烃（年消耗167万吨煤基甲醇）项目，首次采用的GSP干粉煤气化技术装置已实现110％负荷连续运行，合成气中有效气（CO＋H，）含量达94％～95％，碳转化率约为98．5％，单炉满负荷连续稳定运行时间最长109天。生产指标连创纪录，证明了GSP炉运行成熟，也证明了下喷式干粉煤气流床炉型的可行性、适用性。

两分下喷式焦炉燃料室端部1─3火道的挖补修理

介绍两分下喷式焦炉燃烧室端部１－３火道的修理方法。分析、提出了提高两分下喷式焦炉燃烧室端部１－３火道的挖补修理质量的重要环节。

二分下喷式焦炉的空炉保温技术

介绍了二分下喷式焦炉空炉保温过程,提出了空炉保温过程中应注意的问题及应采取的措施,并通过保温效果分析说明二分下喷式焦炉空炉保温的可行性。

上喷式矿井排风热回收装置内液滴运动模型及其优化计算

为了减小常见下喷式装置风吹水损失大的问题,设计了上喷式矿井排风热回收装置。通过液滴受力及运动分析,将上喷式液滴的运动划分为2个阶段。根据牛顿第二定律,建立了简化的液滴动量方程;在该方程的基础上,结合运动阶段划分,得到临界条件下的力平衡关系式;利用该式,在10个不同相对速度下,得到了上喷式与下喷式的保证液滴不被吹飞的临界直径。应用变量替换,将液滴动量方程变换为液滴运动距离的微分式;继而,根据液滴及空气之间的雷诺数组合,导出了液滴最大上升高度的5个积分计算式。应用这些积分式,数值计算了不同迎面风速、液滴粒径及液滴初速度下,上喷式中液滴最大上升高度、下喷式中液滴最大下降高度。对比计算结果,相比下喷式,上喷式具有节水、液滴选择范围宽和低耗高效的优势。

两分下喷复热式焦炉高向加热的改进

分析了两分下喷式焦炉高向加热存在的问题,采取了在燃烧室中部火道增设灯头砖的措施,不仅解决了中部火道上下温差过大的问题,而且有效地消灭了焦饼中部的生焦现象。

带导流筒的下喷环流反应器的模拟及研究

本文通过引入二维拟均相κ－ε模型方程，建立了描述气液下喷环流反应器内管流区流体流动规律的数学模型，并进行了求解，模型值与试验值吻合较好。以空气－水－玻璃球为研究物系，对有导流筒的下喷式环流反应器中局部液相性能进行了较深入研究。

液气射流泵扩散管内气泡尺寸的试验研究

在工作水压力小于500kPa的低压水射流情况下,通过取样法和摄像法试验研究了下喷式液气射流泵扩散管内部气泡直径范围,获得内部气液两相流动情况及气泡分布特性。在一定的孔口雷诺数下,不同气液比下扩散管中气泡直径范围约80%集中在0.6～1.3mm。测量不同孔口雷诺数下的气泡直径,在孔口雷诺数较小的情况下气泡直径变化明显,最大直径可以达到3mm左右。由试验结果可以看出,气液比的变化相对于工作压力的改变对气泡尺寸影响比较明显。液气射流泵作为气液接触、射流混合及反应的设备,用于气体的吸收和分离操作。其含气率和气泡分布以及相接触面积是内部射流混合的重要参数。研究结论和结果有利于进一步提高气液两相混合效果。

低高径比液泵型生物反应器容积氧传质性能的研究

对低高径比(H/D=2.27)的液泵型环流生物反应器通过正交试验分析了DE/D、LE/D、ωc%三因素在不同水平下对容积氧传递系数的影响程度,以容积氧传递系数为评价指标,在试验范围内得出了导流筒直径DE及其高度LE的最优值,并针对取样高度的不同测试了其对容积氧传递系数的影响曲线,对容积氧传递系数随通风比(V/V)的变化曲线作了分析.在以上试验结果的基础上,将该反应器与磁力搅拌生物反应器进行了对比.

广钢焦化厂焦炉局部吊顶翻修的总结

一、焦炉概况 广钢焦化厂两座焦炉于1971年9月投产,焦炉设计寿命为20年,至今已经运行生产了33年,焦炉炉型JN28,两分下喷式,炭化室平均宽度420mm,燃烧室22个立火道.

Pressure drop of the film-enlarged tube bundles in air-water two-phase cross flow in evaporative air cooler

An experiment was carried out to investigate the relation of the maximum velocity of air passing through narrowest passage, mass flux of spray water in one square meter in one hour and the pressure drop of tube bundles. Twelve equations were obtained for the relation. The results show that the pressure drop of the tube bundles increases with increase of the maximum velocity of air and the mass flux of spray water. Comparing the pressure drop of the bare tube bundles with that of the film-enhanced tube bundles, it is found that the pressure drop of the film-enhanced tube bundles is lower about 11% and the surface roughness of the film-enhanced plates is a main factor that influences the pressure drop. The data and method obtained in the paper can be used to compute the pressure drop of the film-enhanced tube bundles and is helpful for selection of fan.