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TiAl基合金中的不连续粗化转变 被引量:4
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作者 汪小平 郑运荣 《材料工程》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第7期20-23,共4页
为细化铸造 Ti Al基合金的显微组织 ,将成分为 Ti- 44 .9Al、 Ti- 48Al以及 Ti- 44 .3Al- 3.0 Cr ( at% )的三种合金在略高于 Ti- Al共析温度的 115 0℃进行长时保温处理。结果表明 ,保温一定时间后 ,合金中的 Ti3Al+Ti Al片层组织会发... 为细化铸造 Ti Al基合金的显微组织 ,将成分为 Ti- 44 .9Al、 Ti- 48Al以及 Ti- 44 .3Al- 3.0 Cr ( at% )的三种合金在略高于 Ti- Al共析温度的 115 0℃进行长时保温处理。结果表明 ,保温一定时间后 ,合金中的 Ti3Al+Ti Al片层组织会发生三种类型的不连续粗化转变 ,转变结果均能在一定程度上细化合金的铸态晶粒尺寸 ,其中 Ti- 44 .3Al- 3.0 Cr合金的晶粒细化效果最佳。此外 ,Al含量的增加 ,合金元素 展开更多
关键词 不连续粗化转变 晶粒细 相变 TIAL基合金
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γ-TiAl基双相合金片层组织不连续粗化的驱动力与动力学 被引量:3
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作者 王继杰 蒋敏 郝士明 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1998年第3期161-164,共4页
应用金相显微镜、扫描电镜测定了Ti45at%Al合金的初生片层组织发生不连续粗化时的转变速度及片间距。利用亚正规溶体模型计算了不连续粗化时的自由能变化。结果表明,不连续粗化的转变驱动力主要来自化学自由能项;不连续沉淀... 应用金相显微镜、扫描电镜测定了Ti45at%Al合金的初生片层组织发生不连续粗化时的转变速度及片间距。利用亚正规溶体模型计算了不连续粗化时的自由能变化。结果表明,不连续粗化的转变驱动力主要来自化学自由能项;不连续沉淀模型对描述初生片层的不连续粗化仍是有效的,但此时粗化片层前沿界面的互扩散系数将大为降低,接近体扩散系数。 展开更多
关键词 片层组织 不连续粗化 相变驱动力 钛合金
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塑性变形对Cu-Ni-Fe合金失稳分解组织不连续粗化的影响 被引量:1
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作者 李洪晓 郝新江 +1 位作者 赵刚 郝士明 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1999年第5期449-452,共4页
固溶处理后的塑性变形能促进Cu-Ni-Fe合金时效过程中失稳分解组织的不连续粗化塑性变形程度对不连续粗化组织的最终形态有明显的影响:变形程度较小时(75%);组织呈近片展状;变形程度增大后(98%);组织呈近等轴状失... 固溶处理后的塑性变形能促进Cu-Ni-Fe合金时效过程中失稳分解组织的不连续粗化塑性变形程度对不连续粗化组织的最终形态有明显的影响:变形程度较小时(75%);组织呈近片展状;变形程度增大后(98%);组织呈近等轴状失稳分解组织不连续粗化转变的动力学可以用JMA方程很好地描述,75%变形时的Avrami指数约为1. 展开更多
关键词 塑性变形 不连续粗化 铜合金 失稳分解组织
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Ti_3Al+TiAl片层组织的不连续粗化转变 被引量:4
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作者 汪小平 郑运荣 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第2期233-238,共6页
为细化铸造TiAl基合金的显微组织,将成分为Ti44.9Al和Ti44.3Al3.0Cr(摩尔分数,%)的两种合金在略高于TiAl共析温度的1150℃进行长时保温处理。结果表明,保温一定时间后,两种合金中的T... 为细化铸造TiAl基合金的显微组织,将成分为Ti44.9Al和Ti44.3Al3.0Cr(摩尔分数,%)的两种合金在略高于TiAl共析温度的1150℃进行长时保温处理。结果表明,保温一定时间后,两种合金中的Ti3Al+TiAl片层组织都会发生不连续粗化转变,这种转变的结果能在一定程度上细化合金的晶粒尺寸,其中Ti44.3Al3.0Cr合金的晶粒细化效果更佳。进一步的研究表明,二元Ti44.9Al合金中的片层组织的不连续粗化转变近似符合最大熵增率原理和Livingston的稳态扩散模型,其转变控制因素为晶界扩散控制;合金元素Cr的加入,原始片间距的细化及表面预变形都会大大促进这种不连续粗化转变过程。 展开更多
关键词 TIAL基合金 不连续粗化 晶粒细 相变
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γ-TiAl合金层状组织的转变动力学和粗化行为 被引量:1
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作者 田华航 黄正 +1 位作者 陈昌麒 林建国 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 1994年第3期A117-A123,共7页
研究了Ti-47.8at.-%Al合金从α相区冷至室温再在双相区时效后,层状组织的转变机理及不连续粗化.层状组织转变过程与时效温度和形成过饱和α_2单相时的冷却速度有关.建立了层状组织转变的动力学模型.层状组织的稳定... 研究了Ti-47.8at.-%Al合金从α相区冷至室温再在双相区时效后,层状组织的转变机理及不连续粗化.层状组织转变过程与时效温度和形成过饱和α_2单相时的冷却速度有关.建立了层状组织转变的动力学模型.层状组织的稳定性随片间距减小而降低,表现为时效时发生不连续粗化. 展开更多
关键词 Γ-TIAL合金 层状组织 动力学 不连续粗化
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Al-Zn-Cu系合金不连续析出组织变形后的结构与性能 被引量:1
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作者 任玉平 丁桦 郝士明 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2005年第5期721-725,共5页
采用扫描电镜、透射电镜、X射线衍射及硬度测试等手段研究了添加2at%Cu的AlZn对称成分合金在冷轧后重新加热过程中的组织结构变化。结果发现:该合金不连续析出组织在冷变形后重新加热时发生了再结晶,以连续粗化与不连续粗化2种机制进行... 采用扫描电镜、透射电镜、X射线衍射及硬度测试等手段研究了添加2at%Cu的AlZn对称成分合金在冷轧后重新加热过程中的组织结构变化。结果发现:该合金不连续析出组织在冷变形后重新加热时发生了再结晶,以连续粗化与不连续粗化2种机制进行,再结晶温度约为100℃;而且相组成物由Al相、Zn相和细小的ε相转变为Al相、Zn相和粗大的T′相。AlZn-2Cu合金不连续析出组织在冷变形后重新加热时,硬度的变化是由再结晶软化、T′相粗化以及Zn原子的固溶强化共同影响的结果。 展开更多
关键词 AlZn-2Cu合金 再结晶 不连续粗化 连续 固溶强
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Ti-48Al合金全片层组织的稳定性 被引量:4
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作者 李臻熙 孙福生 曹春晓 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2000年第6期779-784,共6页
研究了Ti 48Al合金全片层组织在 115 0℃时效时的组织稳定性。结果表明 ,140 0℃ ,1h固溶处理后炉冷获得的粗片层组织的稳定性远远优于空冷获得的细片层组织。细片层组织首先在晶界处发生不连续粗化 ,而后粗化片层组织中的α2 相发生溶... 研究了Ti 48Al合金全片层组织在 115 0℃时效时的组织稳定性。结果表明 ,140 0℃ ,1h固溶处理后炉冷获得的粗片层组织的稳定性远远优于空冷获得的细片层组织。细片层组织首先在晶界处发生不连续粗化 ,而后粗化片层组织中的α2 相发生溶解并球化 ,从而转变为近γ组织 ;空冷组织中魏氏片层的存在降低了片层组织的稳定性 ,魏氏片层 /基体界面与晶界一同成为片层组织发生分解的起始部位。Ti 48Al+ 0 .8%B(摩尔分数 )合金的细片层组织因晶界TiB2 相的存在有效抑制了晶界不连续粗化 ,但γ相从TiB2 展开更多
关键词 TIAL合金 全片层组织 稳定性 不连续粗化
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Al含量和冷速对TiAl合金全片层组织热稳定性的影响 被引量:1
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作者 李臻熙 齐立春 +1 位作者 黄旭 曹春晓 《航空材料学报》 EI CAS CSCD 2006年第3期66-70,共5页
研究A l含量和冷却速率对TiA l合金全片层组织在1150℃的热稳定性的影响。研究表明,A l含量在46 at%~48 at%范围的二元TiA l合金的A l含量越高,γ偏析程度越严重,铸造片层组织的热稳定性越差。Ti-48A l合金α单相区固溶处理后炉冷的粗... 研究A l含量和冷却速率对TiA l合金全片层组织在1150℃的热稳定性的影响。研究表明,A l含量在46 at%~48 at%范围的二元TiA l合金的A l含量越高,γ偏析程度越严重,铸造片层组织的热稳定性越差。Ti-48A l合金α单相区固溶处理后炉冷的粗片层组织的稳定性远远优于空冷的细片层组织,空冷细片层组织容易在晶界处发生不连续粗化转变,并且空冷片层晶粒内的魏氏片层(LW)与基体的界面往往与晶界一同成为片层组织发生分解的起始部位。 展开更多
关键词 TIAL合金 全片层组织 热稳定性 不连续粗化
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TiAl合金全片层组织的热稳定性研究 被引量:2
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作者 李臻熙 曹春晓 《中国材料进展》 CAS CSCD 2010年第3期6-11,共6页
研究了Al含量、冷却速率和添加硼元素对TiAl合金全片层组织在1150℃的热稳定性的影响。研究表明:Al含量在46%~48%(原子分数,下同)范围的二元TiAl合金的Al含量越高,γ偏析程度越严重,铸造片层组织的热稳定性越差;Ti-48Al合金α单相区固... 研究了Al含量、冷却速率和添加硼元素对TiAl合金全片层组织在1150℃的热稳定性的影响。研究表明:Al含量在46%~48%(原子分数,下同)范围的二元TiAl合金的Al含量越高,γ偏析程度越严重,铸造片层组织的热稳定性越差;Ti-48Al合金α单相区固溶处理后炉冷的粗片层组织的稳定性远远优于空冷的细片层组织,空冷细片层组织容易在晶界处发生不连续粗化转变,并且空冷片层晶粒内的魏氏片层(Lw)与基体的界面往往与晶界一同成为片层组织发生分解的起始部位;Ti-48Al合金中添加0.8%B因晶界TiB2相的存在能有效抑制细片层组织的晶界不连续粗化,但γ相从TiB2/基体界面和晶界重新形核生长可使片层组织转变为均匀的细晶近γ组织。 展开更多
关键词 TIAL合金 全片层组织 热稳定性 不连续粗化
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长期热循环条件下Nb-TiAl合金的显微组织演变
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作者 卞琛 王新贸 《铸造技术》 CAS 北大核心 2015年第2期306-308,共3页
研究了全片层高Nb-TiAI合金在长期热循环条件下的显微组织演变。结果表明,高Nb-TiAI合金的显微组织不稳定性主要表现为界面缺陷及晶界的迁移。其中界面缺陷的迁移是由α2片层的溶解和片层内γ晶粒的析出所致,而晶界迁移则是由片层的不... 研究了全片层高Nb-TiAI合金在长期热循环条件下的显微组织演变。结果表明,高Nb-TiAI合金的显微组织不稳定性主要表现为界面缺陷及晶界的迁移。其中界面缺陷的迁移是由α2片层的溶解和片层内γ晶粒的析出所致,而晶界迁移则是由片层的不连续粗化和γ晶内α2相的生成所引起的。 展开更多
关键词 长期热循环 镍基合金 不连续粗化
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循环热处理工艺对熔模精铸钛铝基合金组织与性能的影响
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作者 孙敏杰 陈玉勇 +2 位作者 王宝兵 李宝辉 陈艳飞 《航天制造技术》 2012年第1期18-20,25,共4页
循环热处理工艺主要是通过在回火过程中的不连续粗化反应细化合金的组织,循环次数和保温时间对循环热处理的效果有明显的影响。循环热处理工艺通过细化熔模精铸Ti-48Al-2Cr-2Nb合金的组织改善了其力学性能,经过循环热处理后合金的室温... 循环热处理工艺主要是通过在回火过程中的不连续粗化反应细化合金的组织,循环次数和保温时间对循环热处理的效果有明显的影响。循环热处理工艺通过细化熔模精铸Ti-48Al-2Cr-2Nb合金的组织改善了其力学性能,经过循环热处理后合金的室温最大拉应变也达到了0.68%。对合金的室温拉伸断口分析可知,热处理后合金的室温拉伸断裂方式仍以穿层片断裂为主,没有出现明显的屈服。 展开更多
关键词 循环热处理 熔模精铸 热处理 不连续粗化 显微组织
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TiAl基合金片层结构粗化行为研究进展 被引量:4
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作者 高子彤 胡锐 +1 位作者 吴与伦 杨劼人 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第9期3071-3080,共10页
片层结构是TiAl合金中最重要的微观结构形态。综述了当前TiAl合金片层结构粗化的研究进展,介绍了TiAl合金片层结构的连续粗化和不连续粗化类型,分析了粗化行为的热力学驱动力来源,包括化学体积自由能、界面能、弹性应变能和晶界能,简述... 片层结构是TiAl合金中最重要的微观结构形态。综述了当前TiAl合金片层结构粗化的研究进展,介绍了TiAl合金片层结构的连续粗化和不连续粗化类型,分析了粗化行为的热力学驱动力来源,包括化学体积自由能、界面能、弹性应变能和晶界能,简述了粗化的动力学特征,并讨论了影响粗化行为的各种因素,包括温度、时间、组织条件和合金元素等。在此基础上研究了Ti-4822合金片层结构的粗化行为,描述并分析了片层高温下连续粗化与不连续粗化行为的特征,及其随温度与时间的变化规律。发现在1160℃,两种粗化方式存在明显的竞争关系。在共析温度附近,不连续粗化占据优势地位,而在更高的温度(高于1200℃),不连续粗化被抑制,连续粗化占据主导地位。 展开更多
关键词 TIAL合金 片层结构 连续 不连续粗化
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Microstructure instability of fully lamellar TiAl alloy containing high content of Nb after long-term thermal cycling 被引量:2
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作者 方璐 丁贤飞 +3 位作者 何建平 张来启 林志 林均品 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2014年第10期3095-3102,共8页
Microstructure instabilities of the fully lamellar Ti-45Al-8.5Nb-(W,B,Y) alloy were investigated by SEM and TEM after long-term thermal cycling(500 and 1000 thermal cycles) at 900 °C. Two major categories of ... Microstructure instabilities of the fully lamellar Ti-45Al-8.5Nb-(W,B,Y) alloy were investigated by SEM and TEM after long-term thermal cycling(500 and 1000 thermal cycles) at 900 °C. Two major categories of microstructure instability were produced in the alloy after the thermal cycling: 1) The discontinuous coarsening implies that grain boundary migrations are inclined to occur in the Al-segregation region after the long-term thermal cycling, especially after 1000 thermal cycles. Al-segregation can be reduced during the process of long-term thermal cycling as a result of element diffusion; 2) The α2 lamellae become thinner and are broken after 1000 thermal cycles caused by the dissolution of α2 lamellae through phase transformation of α2→γ. The γ grains nucleate within the α2 lamellae or(α2+γ) lamellae in a random direction. 展开更多
关键词 TiAl alloys thermal cycling thermal stability discontinuous coarsening
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Effect of aging time on discontinuous precipitates,continuous precipitates and mechanical properties of AZ80A magnesium alloy 被引量:3
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作者 Ke-long ZHANG Hui-zhong LI +4 位作者 Xiao-peng LIANG Zhi CHEN Zi-xuan ZHAO Hui TAO Xiong-wen ZHOU 《Transactions of Nonferrous Metals Society of China》 SCIE EI CAS CSCD 2022年第9期2838-2851,共14页
The evolution of precipitates and mechanical properties of AZ80A magnesium alloy with aging time was studied by in situ observation with SEM,TEM and tensile testing.The results show that the continuous precipitation(C... The evolution of precipitates and mechanical properties of AZ80A magnesium alloy with aging time was studied by in situ observation with SEM,TEM and tensile testing.The results show that the continuous precipitation(CP)phases near the reaction front(RF)are replaced by the discontinuous precipitation(DP)phases at the early aging stage.In DP regions,the elliptical phases coarsen obviously with the increase of aging time,which results in a slightly slow reduction of the intracrystalline hardness of DP regions.In CP regions,some small plate phases reprecipitate simultaneously with the growth of the initial precipitates,which contributes to a slight increase in the intracrystalline hardness in CP regions at the later aging stage.The aging hardening of DP regions is faster and stronger than that of CP regions.However,the age strengthening of CP regions not only compensates for the overaging softening of DP regions but also improves the strength of the alloy. 展开更多
关键词 age hardening discontinuous precipitation COARSENING in situ observation mechanical properties magnesium alloy
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