中心不重合径向剪切干涉迭代波前重构算法仿真分析

径向剪切干涉测量时经常会出现扩束与缩束光波中心不重合情况,传统波前重构算法会导致较大重构误差,其应用受到挑战。推导了中心不重合径向剪切干涉迭代波前重构算法,仿真分析了组合像差、单阶Zernike像差、中心偏移量大小及其计算误差对重构算法的影响。结果表明,在剪切光波中心不重合情况下,该文算法能够准确进行波前重构,重构效果显著优于传统算法;在论文仿真条件下,随着中心偏移量的增大,本文算法重构波面均方根误差(RMS)不高于0.05λ,而传统算法重构误差RMS值达1.6λ且与偏移量近似线性相关。

莱茨象点仪上下物镜焦距不重合产生的原因分析及其调整

本文通过介绍莱茨象点仪光路及工作原理,莱茨象点仪上下物镜焦距不重合时对测量带来的影响进行分析,找到了误差产生的原因并提出了调整方法。为莱茨象点仪的使用人员提供参考。

97835例献血者传染性指标检测结果的不重合性分析

目的分析和探讨无偿献血者标本中传染性指标的2次ELISA法检测结果不重合的情况,为试剂选择及献血者筛选策略的制定提供依据。方法选取本血站2013年1月~2015年11月97 835例无偿献血者标本,采用ELISA法检测HBsAg、抗-HCV、抗-HIV(1+2)和抗-TP四项传染性指标,对2次检测不合格标本中由单试剂检测不合格的结果进行统计分析。结果 97 835例标本中,抗-HIV(1+2)和抗-HCV的不重合率最高,抗-TP的不重合率最低。结论试剂选择应进行筛选与组合,将不同试剂间不重合率的比对纳入试剂筛选的重要指标。

激光金属沉积成形中焦点位置不重合研究

为了研究在激光金属沉积成形过程中激光光束焦点与粉末汇聚焦点位置不重合对成形质量的影响,进行了激光金属沉积成形中焦点位置不重合的试验研究。分别进行了单道单层、多道三层、单道薄壁和环形薄壁件的激光沉积成形试验,对零件的形状、尺寸和表面质量进行了分析与检测,阐明了由于焦点位置不重合造成的尺寸误差和形貌缺陷等原因,并提出了一种检测焦点位置不重合的方法。结果表明,焦点位置的不重合直接影响零件的成形质量,并且呈现一定的规律性;检测方法可以很好地检测焦点位置不重合的方向性和角度,用于指导焦点位置重合的调整。

拐点的定义及拐点与极值点的不重合性

拐点是数学的重要概念之一 ,定义应该准确 .但有的教材并非如此 ,本文指出了教材中对拐点的不充分定义 。

基准不重合时定位误差的计算

根据尺寸链原理，用全微分方法进行基准不重合时定位误差的计算，概念清楚，方法简便。

进口端壁不重合对跨声速透平叶栅端壁流动和传热特性影响的研究

为了评估燃气轮机燃烧室出口与透平第一级喷嘴导向叶栅端壁不重合对叶栅端壁热负荷分布和运行寿命的影响,采用商用CFD软件ANSYS FLUENT数值研究了进口端壁不重合度(进口后向台阶结构)对跨声速叶栅端壁流动和传热特性的影响规律。计算了进口湍流强度Tu1=16%、出口马赫数Ma2=0.85时,2种进口后向台阶高度(0、6.78mm)下,跨声速叶栅端壁传热系数,并与实验结果进行了比较,验证了所提基于RSM(Reynolds stress model)湍流模型数值方法的准确性。分析了6种进口后台阶高度(0、1.5、3、5、6.78、10mm)下的跨声速叶栅端壁热负荷分布、近端壁二次流结构、后台阶涡系发展和气动损失。研究结果表明:由于进口台阶结构的影响,在叶片前缘上游区域形成了显著的再附着涡、空腔涡和辅助涡等复杂的后台阶流涡系;后台阶流再附着涡系使叶片前缘上游区域形成显著的高传热区;随着进口台阶高度的增大,该高传热区控制面积和传热系数均逐渐增大,最大传热系数增大了90%～160%,高传热区的位置逐渐向下游移动,形状逐渐由节距方向的"条形"演变为"C"字形,两端向叶栅通道内部迁移;进口台阶结构导致叶栅通道总压损失系数增大了0.17%～0.45%,台阶高度为3mm时,总压损失系数最大。

拐点的定义及拐点与极值点的不重合性

拐点是数学的重要概念之一 ,定义应准确 .但有的教材并非如此 ,本文指出了教材中对拐点的不充分定义 。

影响基准不重合误差的要素分析

通过对基准不重合误差的分析计算,总结出了影响基准不重合误差的主要因素,从而为减小定位误差、降低加工难度、提高生产效率提供了理论依据。

基准不重合误差的分析与研究

分别采用极值法和误差合成法计算同一个定位方案的基准不重合误差并得出了不同结果,由此证明了当定位基准与工序基准不重合时,基准不重合误差也可能等于零,这一结论与现有基准不重合误差的定义相矛盾。针对这一矛盾从宏观和细化两个不同的角度提出了对基准不重合误差的定义进行改正的两种解决方案。

无偿献血标本传染性指标两次ELISA检测结果不重合原因分析

目的:分析和探讨无偿献血标本传染性指标两次ELISA法检测结果不重合的原因。方法:选取笔者所在血站2010-2013年63 028例无偿献血员标本,用ELISA法由两组不同的检验员采用不同的试剂进行两次HBs Ag、抗-HCV、抗-TP、和抗HIV检测,对两次检测不合格的标本中由单试剂或单组检验员测定不合格结果进行统计分析。结果:在63 028例标本中,HBs Ag、抗-HCV、抗-TP、抗-HIV(1+2)四项传染性指标,HBs Ag检测不合格313例,不合格率0.49%,其中,单试剂阳性174例,55.59%;抗-HCV检测不合格196例,不合格率0.31%,其中,单试剂阳性43例,占21.94%;抗-TP检测不合格324例,不合格率0.51%,其中单试剂阳性36例,占11.11%;抗-HIV(1+2)检测不合格330例,不合格率0.52%,其中,单试剂阳性106例,占32.12%。在四项指标中,不重合率最高的是HBs Ag项,其次是抗-HIV(1+2);不重合率最低的是抗-TP项。结论:献血者传染性指标检测不合格有很大一部分是单试剂检测或单组人员检测不合格导致的。应重视ELISA试剂的灵敏度、特异性、稳定性的评估。选择时加以筛选和组合,在测定过程中,重视和排除干扰ELISA检测结果的各种因素。

基准不重合时同轴度测量的探讨

本文叙述了机加工零部件，在同轴度测量中，当设计基准与测量基准不重合时，怎样用基准转换的方法，测量零部件的同轴度。

基准不重合误差探讨

根据基准不重合误差的产生原因、尺寸的间接保证与误差不等式,分析了在复杂情况下,联系定位基 准与设计基准之间尺寸的建立及其计算方法,探讨了工艺尺寸链追迹法的实质.

基准不重合时的工艺尺寸链的计算及思考

学生在实习中会发现,按照图纸上的尺寸公差要求,在一些表面加工之后,用现有的测量工具无法对设计尺寸进行直接测量。需要在零件上另选一个易于测量的表面作为测量基准进行测量,用以间接检验尺寸。

基准位移误差与基准不重合误差合成的新方法

1 问题的提出工艺工装设计时经常需要进行定位误差计算.定位误差用面△D表示,由基准不重合误差△B和基准位移误差△Y组成.当造成西△B与△Y的原因是同一因素时,定位误差的合成需判别“+”“-”号.即:△D-△Y十△B或△D=△Y-△B何时相加,何时相减,确定原则如下;在力求使定位误差为最大的可能条件下,当△B与△Y均引起工件的距离尺寸作相同方向变化时,即:△B与△Y变化方向相同时,则:

消减基准不重合误差的双圆锥面定位

中心孔(或称为顶尖孔)作为机械零件设计的常用工艺结构,主要应用于中心线回转类零件车磨加工的定位。本文在传统回转体零件定位夹紧中心孔应用的基础上,以"圆锥面"拓展中心孔的定位及夹紧功效,探讨非回转体特异形零件定位夹紧的应用,从而提高现代数控加工的精准定位夹紧功效。

基准不重合误差的求法探讨

本文个根据基准不重合误差所的产生原因、尺寸的间接保证与误差不等式,分析了复杂情况下联系定位基准与设计基准之间尺寸的建立及计算方法,以及工艺尺寸链追迹法的实质。

进口不重合和轴对称造型对跨声速涡轮叶栅端壁传热特性的影响

为有效评估实际燃气涡轮叶栅进口端壁不重合和轴对称收敛端壁造型对叶栅端壁传热特性的影响,以某工业燃气涡轮第一级跨声速导向叶栅为研究对象,基于商用CFD软件ANSYS Fluent 15.0,研究了3种端壁结构:简化平板端壁、具有子午面轴对称收敛造型的实际涡轮叶栅外端壁(叶顶)和内端壁(叶根)在设计工况(进口湍流强度为16%,出口马赫数为0.85)下的流动和传热特性。计算分析了2种进口端壁不重合度(进口后向台阶高度为0、6.78mm)下,3种叶栅端壁结构的端壁热负荷分布、近端壁二次流结构和后台阶涡系发展。结果表明:轴对称收敛端壁造型和进口端壁不重合均会显著改变叶栅端壁二次流结构和热负荷分布规律;轴对称收敛端壁造型可在一定程度上减小端壁热负荷,尤其是叶片前缘肩部和喉部下游等易发生热腐蚀的冷却气膜难以覆盖区域;燃气涡轮实际运行中产生的进口端壁不重合导致叶栅前缘上游典型高传热区面积和强度(增大约140%)显著增大并向叶栅通道内迁移,使叶栅端壁承受着极高热负荷;实际燃气涡轮第一级导向叶栅端壁冷却方案设计必须充分考虑实际端壁造型结构和燃烧室-涡轮交界面端壁不重合对端壁热负荷分布的影响。

基准不重合带来的假废品及判定方法

叙述了在机械加工中假废品产生的原因及研究假废品问题的重要性，通过实例介绍了判定假废品的方法。