1Cr18Ni9不锈弹簧钢丝冷拔组织分析

1Cr18Ni9不锈弹簧钢丝拉拔过程中的强化形式主要是形变强化,强化效果由3种因素造成:奥氏体加工硬化、形变诱发马氏体强化和马氏体加工硬化,其中形变诱发马氏体强化是主要因素。经过总压缩率为43.7%拉拔后,在白亮的奥氏体基体上有黑色的呈板条分布的马氏体;经过总压缩率为75%拉拔后,奥氏体进一步转化为马氏体,板条状的马氏体大部分发生扭曲变形;经过超过90%总压缩率拉拔后,横截面上晶界遭到破坏,晶粒更加细小,形变马氏体数量明显增加,纵截面上细小的马氏体纤维中间出现白亮的奥氏体细小纤维组织。X射线衍射分析表明:经过不同总压缩率拉拔的钢丝衍射图谱中出现了明显的马氏体衍射峰ε和α′,随着总压缩率的增大,奥氏体衍射峰强度逐渐降低,马氏体衍射峰强度则逐渐增加。当总压缩率为96%时,马氏体组织的体积分数达到97.63%。

18——8奥氏体不锈弹簧钢丝强化工艺研究

本文在试验工作基础上,讨论18—8型奥氏体不锈弹簧钢丝存在强度低,强力不足等技术问题。并提出强化钢丝力学性能的技术措施。认为钢中各元素强烈影响钢丝冷拔加工诱发马氏体强化相的成分和数量,必须控制碳量,限定镍当量;钢丝强度与冷拔形变量大致呈线性关系,可通过控制部分形变量和总形变量调整钢丝力学性能;用适当的制度时效处理后,可略微提高钢丝强度,其效果与钢的成分及冷拔形变强度有关。实施了这些技术措施,可生产出力学性能优异的18—8型不锈弹簧钢丝。

18-8型不锈弹簧钢丝生产工艺探讨

为提高 18 -8型不锈弹簧钢丝的质量水平 ,从原材料选择、固溶处理、拉拔、矫直等方面进行探讨 ,找出相关的技术要点 ,即控制C、N、Cr、Ni、Mn和Si含量 ;固溶处理温度为 10 50～ 110 0℃ ;分配好压缩率 ,控制好拉拔速度 ;

影响不锈弹簧疲劳性能因素分析

汽车门锁用WPBφ0.80 mm不锈弹簧在做锁体寿命试验时,同批次寿命差异较大。对疲劳寿命为28723次的弹簧断口进行分析,弹簧表面出现纵向裂纹;对原料晶粒度进行测定,疲劳寿命为17万～18万次的原料晶粒度为6.5级,疲劳寿命约23万次的原料晶粒度为9级。通过采用新旧模具生产的弹簧钢丝加工成扭簧后,疲劳寿命分别约24万次和22万次。采用酸浸试验加强对原料的检测,选择细晶粒原料,提高模具质量等措施可有效提高扭簧的疲劳寿命。

0Cr17Ni7Al弹簧钢丝绕簧断裂分析

7.5 mm的0Cr17Ni7Al不锈弹簧钢丝在绕簧过程中一件弹簧在弯钩处断裂,通过生产质控过程调查、化学成分分析、金相检验、显微硬度检测和扫描电镜断口观察等方法对弹簧绕簧断裂的原因进行了分析。结果表明:弹簧断裂起源于表面缺陷处,该表面缺陷为钢丝吊装或转运过程中发生剐蹭或磕碰所致,弹簧在绕制弯钩时在该处形成应力集中,在弯曲应力的作用下,裂纹迅速扩展,导致弹簧弯钩过程中发生断裂。建议钢丝使用过程中加强表面质量检验,以免在弹簧表面形成潜在失效断裂的裂纹源。

柴油机共轨系统用耐3亿次高应力循环的针阀弹簧

介绍了一种柴油机共轨系统用具有较高抗疲劳强度性能的双相不锈钢弹簧钢丝。