1000MW机组中压汽门密封面裂纹修复工艺

上海汽轮机厂制造的1000 MW机组,其2个中压主汽门和中压调门的密封面采用司太立合金,由于司太立合金和P92金属的膨胀系数差值较大,时间一长,将不可避免地产生裂纹,影响机组安全运行。中压汽门密封面产生裂纹后,将原密封面的司太立合金全部去除,采用激光熔覆技术,在母材上堆焊镍基ErNiCr-3,将阀座加热至150~180℃,使用数控焊机,每层堆焊厚度为1.0~1.3 mm(每层打磨后有效厚度为1 mm左右),堆焊层数为8~9层,焊层均匀。使用电加热器对底座进行焊后热处理,200℃以上升温50℃/h,每升温50℃恒温30 min,以此类推升温至300℃,在300~350℃范围内恒温4 h后,停止加热,保温6 h自然冷却。此处理工艺可有效保证焊接质量,消除原焊层安全隐患,经实践证明,其可以解决1000 MW机组中压汽门密封面裂纹隐患。

超超临界机组中压汽门阀盖Alloy783合金螺栓断裂失效分析

超超临界机组汽轮机中压联合汽门(中压汽门)阀盖Alloy783合金螺栓断裂会对人身和设备安全造成极大威胁。为了研究造成Alloy783合金螺栓断裂的主要因素,本文以断裂的Alloy783合金螺栓为研究对象,对螺栓进行了整体数据统计、宏观检查、显微组织分析及力学性能试验。结果发现:Alloy783合金螺栓断裂位置无明显规律,且存在纵向裂纹,因此由于预紧力过大导致断裂的可能性不大;断裂螺栓Alloy783合金中一次?相偏析明显,呈条带分布,晶界二次?相析出较少,分析认为主要由于固溶处理及其后的?时效热处理不充分所致;所有断裂螺栓的疲劳裂纹基本沿晶界扩展,这主要是由于应力促进晶界氧化并导致疲劳裂纹沿着氧化损伤区扩展,裂纹扩展速率由晶界氧化速率控制;断裂螺栓抗应力促进晶界氧化能力差主要是由于晶界缺乏二次?相。

某600MW汽轮机中压主汽门卡涩原因分析与处理

描述了某600MW机组中压主汽门的卡涩现象,对各种原因进行了分析,并采取了切实有效的处理方案。

1000MW汽轮机中压主汽门和中压调门螺栓断裂原因分析

汽轮机中压主汽门和中压调门阀盖螺栓断裂严重威胁机组安全运行。针对1 000 MW超超临界百万汽轮机中压主汽门和中压调门螺栓断裂问题,从宏观检查、化学成分分析、金相检验和紧固工艺等方面,对华能玉环电厂#4机组中压主汽门和中压调门螺栓断裂进行了分析,并提出了相关的解决办法和应对措施,有效地预防了汽轮机中压主汽门和中压调门螺栓大面积断裂的可能,为机组的安全稳定运行保驾护航。

汽轮机中压调速汽门门杆断裂分析

某电厂汽轮机中压调速汽门门杆发生断裂,采用断口分析和性能分析等方法对门杆的断裂原因进行了分析。结果表明:门杆断裂位置渗氮时未做防护,渗氮后会使此处脆性增加,进一步加剧了应力集中效应,门杆中心的压力平衡孔严重偏离门杆中心,使门杆受力时形成偏载,门杆是在交变冲击载荷、偏载和应力集中效应的共同作用下形成裂纹源,裂纹扩展至临界裂纹尺寸时发生疲劳断裂。

ZG15Cr2Mo1中压主汽门的补焊

对中压主汽门的裂纹及ZG15Cr2Mo1的焊接性进行了分析,并对不同的补焊工艺进行了分析比较,补焊获得成功。

某汽轮机中压再热主汽门控制系统的故障分析及系统改进

对汽轮机中压再热主汽门不能正常开启的故障原因进行了详细的分析及处理,并对该汽轮机DEH液压系统的设计问题提出自己的见解。

平圩2号汽轮机中压主汽门螺栓断裂原因分析及建议

平圩2号机组于2004年11月5日至2005年2月11日期间停机进行了大修，机组至本次大修停炉为止共累计运行79453．4小时。大修期间，在中压主汽门解体时发现联接螺栓断裂3根，另在对中压主汽门回装时又有一根联接螺栓断裂，共占到全部30根联接螺栓的13．33％。

中压主汽门阀盖螺栓断裂原因分析

中压主气门阀盖螺栓在运转两年后出现多根断裂，通过观察和分析20cr1Mo1VnbTiB高温螺栓断口的宏观及微观形貌，检验化学成分、测试力学性能，显微组织检验等方法，分析螺栓断裂原因。力学性能和化学成分符合要求，但螺纹根部粗糙度比较大，硬度为316 HBW2．5／187．5超过标准中规定的硬度252～302HBW上限值，金相组织是回火索氏体。分析结杲表明，螺纹根部粗糙，引起局部应力集中，全相组织不符合要求，硬度超过标准中的规定，晶粒粗大等是螺栓断裂的主要原因。在生产中，要加强高温紧固件性能检测，遵守拆装要求，定期喷涂防腐介质，以防此类事故发生。

汽轮机组中压主汽门关闭不严的原因及处理

华能邯峰电厂装有2台德国Siemens公司生产的660 MW汽轮发电机组,每台机组由1个高压缸、1个中压缸、2个低压缸组成.在中压缸两侧各装有1个截止控制联合阀门,每个阀门由1个截止阀和控制阀组成,并安装在同一个阀体上;每个截止阀上都安装有电液调节执行器,中压主汽门的执行器为垂直向下布置,由锅炉引出的再热蒸汽经中压主汽门送往中压缸作功.……

中压主汽门卡涩的原因分析及对策

针对国产300 MW汽轮机组中压主汽门频繁卡涩的现象,对故障的主汽门进行解体分析,并进行了相应的改造。

鸭河口电厂中压主汽门故障关闭分析及处理

针对近年来鸭河口电厂汽轮机中压抗燃油调节系统多次发生中压主汽门故障关闭,导致机组跳闸或甩负荷,影响中压主汽门全行程试验的正常进行,威胁机组安全运行的问题,通过分析中压主汽门故障现象、故障过程中系统安全油压的变化及原因、安全油压波动对中压主汽门板阀位置的影响、中压主汽门全行程试验程序及两侧中压主汽门进油阻力差异,发现全行程试验时电磁阀动作顺序错误,指出中压主汽门开启瞬间导致安全油压突降、并引起板阀移位是故障发生的根本原因。经改变电磁阀动作顺序、减小中压主汽门进油量和增强系统油压调节能力,解决了中压主汽门故障关闭的问题。

河津发电厂2号机组中压主汽门阀体裂纹的补焊修复

介绍了河津发电厂 2号机组中压主汽门阀体出现裂纹的原因 ,给出了有关的焊接处理方案及工艺措施 ,可为同类型问题的处理提供借鉴。

660MW汽轮机中压主汽门卡涩原因分析与处理

描述了660MW机组中压主汽门的卡涩现象,对各种原因进行了分析,并采取了切实有效的处理方案。

300MW机组主机中压主汽门开启故障分析

介绍300 MW机组主机中压主汽门工作原理与结构特性。文章针对某电厂中压主汽门的卡涩现状进行分析,并在C级检修中进行了处理,收到了良好效果。

基于中压联合汽门的330 MW机组大流量供热控制策略研究

中压联合汽门是将中压主蒸汽门与调节汽门合并为整体的结构。通过中压联合汽门的330 MW机组大流量供热在马鞍山万能达发电公司的成功应用,论述了中压联合汽门的330 MW机组大流量供热的结构特点、安全控制及自动控制策略的优化。

哈汽K01B型机组中压调汽门门杆断裂的分析和处理

山西漳电大唐塔山发电有限公司2台哈尔滨汽轮机厂生产NZK600-16.7/538/538-2(哈汽内部编号K01B)型汽轮发电机组,投产于2008年。在运行中发生如下事故:#1机组2012.06.05#2中压调速汽门、#2机组2016.03.20#3中压调速汽门、#2机组2016.06.19#4中压调速汽门出现门杆断裂。对中压调速汽门门杆断裂的原因进行了分析,认为造成中压调速汽门门杆断裂的原因有两个:1.中压调速汽门为空心杆,阀杆上2个漏汽孔直径过大且距离太近,造成阀杆抗拉强度不足,受到冲击时容易产生脆性断裂。2.中压调速汽门使用的油动机设计出力远超过中压调速汽门开关的要求,导致中压调速汽门开启时油动机提升力大,在阀门常开的情况下阀杆一直处在较大拉应力的疲劳运行,从而最终导致阀杆断裂。针对以上问题,一方面把中压调速汽门阀杆漏气孔的直径由大改小以增强阀杆的强度。另一方面进过计算,对中压调速汽门油动机改型,既要保证中压调速汽门需要开启时有效开启,又要避免中压调速汽门在开启时承受过大的拉应力。后山西漳电大唐塔山发电有限公司分别对2台机组实施了上述改造,2台机组的中压调速汽门安全稳定运行至今,设备保持安全稳定运行。

300MW汽轮机组中压主汽门开启故障分析及处理

曲靖电厂4台机组均为上海汽轮机有限公司生产的N300-16.7/538/538型中间再热、单轴、双缸排汽、凝汽式汽轮机。汽轮机调节系统采用美国西屋公司的数字电液控制系统(DEH-Ⅲ型),通过该系统对汽轮机进行监视、调节、记忆。

320MW机组主机中压主汽门漏汽处理及节能分析

介绍320MW机组主机中压主汽门工作原理与结构特性,针对安庆电厂2#机1#中压主汽门的漏汽现状进行分析,并在两次C修中进行了处理,收到了良好效果,并通过节能分析,实现了可观的经济效益。

河津电厂1~#机中压主汽门跳闸阀异常的分析

长期以来河津电厂1#机组的凝结水温度偏高,在环境温度低,真空高的情况下,过冷度维持在-0.6^-1.0,通过查找,发现跳闸阀(RSV)在全开状态,实际位置与设计不符,使大量的高温高压蒸汽排入凝汽器,严重影响机组的安全经济运行。在本文中,介绍了中压主汽门跳闸阀工作原理,分析其异常的原因并提出解决的方法。