超超临界1 050 MW机组中压缸超温原因分析与处理

文章介绍了超超临界1050MW机组中压缸进汽室超温情况,以及发电厂利用机组A级检修机会,对中压缸解体检修,发现内缸、隔板套、隔板多处变形,通流部件有碰磨痕迹,随后将第1级隔板返厂增加切向旋流冷却孔,对隔板套、隔板等进行加工,对通流间隙进行调整。机组检修结束启动后,中压缸超温问题顺利解决,中压缸效率也得到恢复。

350MW超临界汽轮机冷态启动中压缸胀差大的分析及处理

某电厂5号和6号350 MW超临界机组汽轮机投运以来冷态启动过程中一直存在中压缸胀差偏大的问题,造成机组启动时间过长和脱硝系统不能及时投入运行。分析中压缸胀差偏大的原因后,采用调整轴系K值、增加中压缸夹层加热系统、优化冷态启动过程等措施。结果表明:采取相应的措施后,2台机组汽轮机冷态启动过程顺利并能按启动要求带满负荷。

东汽350MW汽轮机高中压缸夹层超温原因分析及处理措施

东汽超临界350MW汽轮机在运行多后出现高中压缸夹层温度异常升高,由设计值340℃上升至最高350~450℃,夹层温度的上升则必然会影响汽缸的膨胀量,影响汽轮机组的胀差值,严重影响机组安全运行。通过本次大修根据试验及热力参数变化计算分析了汽缸夹层蒸汽流动状况,并揭缸检查验证了分析结论,经检修后高中压缸壁温恢复正常。本文从该机组运行情况,高中压缸结构设计等方面进行了分析,分析了该项目高中压缸夹层温度异常上升的原因,并制定了相应的处理措施。

中间分隔轴封漏汽及中压缸效率计算方法

根据中间分隔轴封漏汽的数值计算法推导出漏汽率的误差分析公式。利用变汽温法与数值计算法,对600MW超临界汽轮机的中间分隔轴封漏汽率进行了详细计算。结果表明,相对于变汽温法,数值计算法同样能够准确地估算漏汽率的大小;并分析了温度、压力等测量参数误差对该漏汽计算的影响,计算显示,再热蒸汽温度和中压缸排汽温度是影响中间分隔轴封漏汽率精度的主要因素。同时计算了该机组高压缸排汽平衡盘漏汽量及其对中间分隔轴封漏汽计算的影响,分析证明,接往中压缸排汽区的高压缸排汽平衡盘漏汽对中间分隔轴封漏汽计算的影响较大。在考虑以上2股漏汽后,准确地计算了中压缸效率,计算结果表明,在相同漏量的情况下,中间分隔轴封漏汽对中压缸效率的影响大于高压缸排汽平衡盘漏汽。

600MW机组中压缸启动过程的优化研究

以某厂阿尔斯通 6 0 0 MW机组冷态启动为例 ,利用研制的高中压转子应力与寿命损耗在线计算系统进行了实时计算 ,详细分析了启动过程中出现的问题 ,最后通过计算提出中压缸启动过程优化的思路。图 3表2参

供热机组中压缸排汽参数的确定方法

将热用户、热网、热网加热器和供热机组作为一个整体系统,以热网加热器为切入点,根据供暖期内室外环境温度的变化,计算热用户所需热负荷和热网加热器水侧参数,根据传热学理论计算热网加热器汽侧所需参数;结合汽轮机特性,根据热电联产系统联合特性,推算供热机组中压缸的排汽参数。建立供热机组中压缸排汽参数的数学模型,进行迭代计算,得到供热机组中压缸排汽参数的精确计算结果。研究结果表明:采用该方法,可准确计算在整个供暖期内满足不同热需求时所需的供热抽汽参数,为热电厂的运行调节起到指导作用;解决了供热机组变工况功率计算中确定第二冷源参数的问题,为供热机组变工况计算提供了条件;用准确的量化数字为热电联产领域的深入研究提供了可靠依据。

大型汽轮机中压缸温差大的原因分析及对策

针对华能井冈山电厂2号汽轮机出现的中压调节阀端上下缸温差大引起的动静摩擦现象,从汽轮机本体结构分析入手,通过热力过程分析,认为机组中压缸夹层冷却蒸汽对缸体上下部分的不同换热和保温问题的共同影响,导致上下缸温差达86.2℃,大大超过生产厂家规定的50℃,并危及电厂主设备的安全运行和使用寿命。经过停机过程中对机组抽汽的处理,使该温差下降至50.1℃,并通过汽轮机本体保温的更换,使缸体上下壁温差下降至10℃。同时结合600MW汽轮机本体结构,提出在中压缸下部夹层内加设阻汽片的改造设想。分析过程和结论可为同类型汽轮机本体的安全运行提供参考。

300 MW机组汽轮机中压缸温差大的原因分析及对策

针对某电厂2号汽轮机出现的中压缸再热调节阀端上、下缸温差大引起的动静摩擦现象,对汽轮机的热力过程进行分析,指出中压缸夹层冷却蒸汽对于缸体上、下部分的不同换热和保温的共同影响,导致上、下缸温差值达到86.2℃,大大超过设计规定的50℃,严重危及设备的运行和使用寿命。经过在机组解列前的及早停用至3号高压加热器的三段抽汽,使上、下缸温差值降至50.1℃,并通过更换汽轮机保温层材料,使上、下缸温差下降至10℃,基本解决了该问题。同时,结合600 MW机组汽轮机的结构,提出了在中压下缸夹层内加设阻汽片的改造方案。

日立600MW机组中压缸启动

中压缸启动方式逐渐在大型汽轮发电机组中得到广泛应用。文中介绍机组中压缸启动的特点及优势, 并针对日立600MW中压缸启动机组的调试情况,对整个中压缸启动过程及需注意的问题作了详细阐述。

600MW汽轮机中压缸起动中二级旁路系统控制分析

简要介绍了600 MW汽轮机二级旁路系统结构功能,并对该类机组在中压缸起动中二级旁路系统的控制进行了详细分析,指出了中压缸起动方式切为高压缸运行方式中二级旁路系统控制应注意的问题。

300MW汽轮机中压缸多级叶片气动设计与分析

为了改进某汽轮机中压缸的气动性能,对其前3级的直静叶设计提出反扭或弯扭等多种改型方案,并运用计算流体力学(CFD)方法对原方案和改型方案的内部流场进行了数值模拟.根据计算结果分析了不同方案下的级内流动特性和气流参数变化,给出了各方案下的多级效率.计算结果表明,静叶扭转减小了动叶的相对进气角,从而使多级效率有所提高.静叶的弯曲改型对多级效率的影响不明显,但能改善叶间流场的分布形态.

660MW超超临界汽轮机中压缸排汽温度高的原因分析和探讨

某660MW超超临界机组中压缸排汽温度升高,效率下降。排除常见的扩散管漏汽后,进行通流效率核算,分析可能的原因。通过开缸检修,处理了发现的问题,修后缸效率恢复正常。在此过程中发现了一个本型机组的共性问题,为考察中压缸效率提供参考和借鉴。

俄制K-300-170-3型机组中压缸启动液压调节系统特性分析

大型中间再热式机组中压缸启动方式不仅能满足旁路系统大流量提温和快速启动的要求 ,而且可使高、中压缸受热均匀 ,温升合理 ,汽缸易于胀出 ,从整体上提高了启动的安全性和经济性。对于数字电液系统 (DEH)或电液调节系统 ,这种控制方式不难实现 ,但对于液压调节机组 ,必须经过改造后才能实现。介绍的俄制K - 30 0 - 170 - 3型机组液压调节系统的中压缸启动特性 ,对采用液压调节系统实现中压缸启动有一定借鉴意义。

200MW汽轮机中压缸静叶改造

针对原 2 0 0MW汽轮机中压缸静叶叶型损失偏大 ,动静匹配不佳造成攻角过大的问题 ,采用后部加载叶型并选用新的造型方法对静叶进行了技术改造。实验结果表明 ,改型后的静叶叶型损失下降 ,和动叶的匹配得到改善 ,2 0

600MW超临界机组汽轮机中压缸启动分析

以东方汽轮机厂生产的CLN600-24.2/538/566型超临界汽轮机为例,介绍了江苏华润电力常熟第二发电厂1期工程2台600 MW超临界机组汽轮机中压缸启动的过程和特点,分析启动过程中倒缸参数选择的原则和方法,以及在倒缸操作过程中需要注意的问题,并总结了旁路系统在中压缸启动中的作用和中压缸启动的优点。

超临界汽轮机中压缸热应力的有限元分析

应用有限元分析程序计算分析了超临界1 000 MW汽轮机中压内缸稳态运行时的温度场、热应力、综合应力,得到了该汽轮机中压缸较全面的强度数据。并对中压内缸进行了接触分析,考核其汽密性,为汽缸的安全性评定和寿命预测提供了技术依据。

汽轮机中压缸启动要点分析

以东汽N300-16.7/537/537-4型汽轮机的冷态中压缸启动为例,对其启动过程作了简要介绍,并在参照其他类型机组启动的基础上,对中压缸启动方式作了分析和总结。

中压缸启动改造中的调节系统的设计问题

哈汽厂一台２００ＭＷ机组原先设计为高中压缸联合启动的再热机组，为了改为中压缸启动，必须对调节系统进行改造。作者叙述了中压缸启动对调节系统的要求，提出了调节系统的改造方案，并分析了改造后调节系统的静态特性和安全可靠性。

300MW机组中压缸启动控制研究

为了解决张家口发电厂7号机组中压缸冷态启动中的系统控制问题,分析了中压缸启动的特点、机组及控制系统的现状,提出了控制系统需要解决的问题.在此基础上给出了机组中压缸启动的控制方案,并对高压缸预暖控制、机组启动方式的选择、阀切换逻辑、中压调门开启曲线整定、通风阀的控制和旁路自动投入进行了详细介绍.该方案在张家口发电厂7号机组首次采用中压缸启动中获得成功.运行实践表明,该方案控制逻辑正确、合理,能满足机组系统的要求.