中心给粉燃烧器在燃用烟煤1025t/h锅炉上的应用

针对某厂燃用烟煤的1025t/h锅炉低负荷稳燃能力差,相邻燃烧器之间流场容易干扰的问题,进行了实验室冷态试验及工业试验研究,并将下层8只燃烧器改造为中心给粉燃烧器。结果表明:在外二次风叶片角度为35o时,中心给粉燃烧器有合适的中心回流区,既能防止相邻燃烧器的相互干扰,还能保证煤粉的及时着火和稳定燃烧,而双调风燃烧器在正常运行条件下没有回流区。与双调风燃烧器相比,沿射流方向的燃烧器中心区域,中心给粉燃烧器的烟气温度和升温速率较高,O2和NOx浓度较低;靠近侧墙水冷壁区域,中心给粉燃烧器的O2浓度较高,烟气温度较低。下层8只燃烧器改造后,锅炉热效率提高了1.03%,NOx排放量降低了13.74%,锅炉可以在110MW电额定负荷下不投油稳定运行。

适用于燃用贫煤1025 t／h锅炉的中心给粉旋流燃烧器

提出了中心给粉旋流煤粉燃烧器,并针对某厂采用EI-DRB型燃烧器设计燃用贫煤的1025t/h锅炉稳燃能力差,不能燃用设计煤质的问题,进行了实验室冷态试验及锅炉冷、热态试验,得出了新型的燃烧器结构,并将下层8只燃烧器改造为新型燃烧器。试验表明,中心给粉燃烧器的回流区最大直径、长度与燃烧器最外层直径之比分别为1．40和1．89,可卷吸足够的高温烟气及时点燃煤粉,得出了外二次风叶片角度、一次风量、二次风量及三次风对燃烧器出口射流的影响规律:在实际运行参数下,EI-DRB型燃烧器没有回流区,不利于稳定燃烧。得出了二次风挡板开度和给粉机转数对燃烧器出口处温度场的影响规律。采用新型燃烧器后,锅炉效率提高,当电负荷降至140 MW时,锅炉可以不投油稳定运行,在燃用贫煤、无烟煤和贫煤的混煤时(混合比为1:1),锅炉在高负荷和低负荷下均可稳定运行。锅炉NOx排放下降。

多次分级中心给粉旋流煤粉高效低氮氧化物燃烧技术

为了实现煤粉高效燃烧和低NOx排放,将中心给粉旋流燃烧器与燃烬风技术相结合,形成多次分级中心给粉旋流燃烧技术。阐述多次分级中心给粉旋流煤粉燃烧技术原理和特点,并指出该技术不仅可以大幅降低NOx排放,同时还具有燃烧效率高、防止结渣和高温腐蚀的优点,并通过实验室试验和工业试验验证该技术的原理。在实验室和实际锅炉上,采用飘带示踪法对不同燃烬风率和外二次风叶片角度下的空气动力场进行测量。试验表明,该燃烧器可以在燃烬风率为25%时可以形成稳定的中心回流区,回流区随着外二次风叶片角度减小而增大。采用三维激光多普勒动态粒子分析仪对采用多次分级技术条件下中心给粉旋流燃烧器出口气固流动特性进行测量。试验表明,颗粒相对数密度峰值出现位置靠近燃烧器中心位置。在一台600 MW机组锅炉上进行热态试验。试验表明,煤粉在距离喷口约为0.1 m位置着火,具有较强的稳燃能力。同时,介绍该技术的应用情况。

切向叶片角度对中心给粉旋流燃烧器气固流动特性影响

利用三维激光多普勒测速仪,在气固两相实验台上,对不同切向叶片角度下中心给粉旋流燃烧器出口区域的气固流动特性进行了研究,获得了三种切向叶片角度下的三维平均速度和颗粒体积浓度的分布。结果显示,随着切向叶片角度的减小,轴向、径向和切向平均速度峰值都增加,回流区尺寸和旋流数也增大。同时,在x/d=0.1～0.7截面,随着切向叶片角度的减小,在燃烧器中心区域的颗粒体积流量峰值增加。

中心给粉旋流燃烧器在巴威1025t/h锅炉上的应用

河北西柏坡发电有限责任公司由于电厂来煤的煤质变差且波动大,造成2号锅炉低负荷稳燃能力降低。通过进行燃烧器改造,将下排8 个巴威EI DRB燃烧器改成中心给粉旋流燃烧器,提高了现有较差煤质下锅炉低负荷稳燃能力,锅炉在140 MW负荷可以不投油稳定运行,通过燃烧调整提高了锅炉的热效率。

中心给粉旋流燃烧器在电站锅炉中的应用

简述EI-DRB型燃烧器和中心给粉旋流燃烧器的工作原理和特性,介绍了中心给粉旋流燃烧器在宁夏大坝发电有限责任公司1号锅炉燃烧设备中的改造应用情况。通过燃烧器改造后各项试验表明,锅炉燃烧效率和低负荷稳燃能力提高,且降低了烟气中NO_X放量,达到了改造目的。

旋流燃烧器给粉方式对锅炉NO排放特性影响的数值模拟

使用可实现realizable k-ε双方程模型,对600 MW超临界锅炉LNASB燃烧器燃烧过程进行数值模拟。研究燃烧器给粉方式、二次风量及过量空气系数对炉膛内部NO分布的影响,对燃烧器拟改进结构与原结构NO生成特性进行比较。数值模拟结果表明,内二次风对NO影响较大,内二次风关闭时炉膛出口NO下降22%。主燃烧器区域过量空气系数对NO影响明显,过量空气系数较小时NO生成量较少;中心给粉可以有效地降低锅炉NO的生成,100%负荷投入5层燃烧器时NO下降16%,数值计算结果为燃烧器改进提供了NO生成的理论依据。并与试验结果进行对比,获得比较一致的结果。通过设备改进和燃烧调整,有效地控制了锅炉NO的排放,为LNASB燃烧器设计和运行提供了一定的降低NO的理论基础。

旋流锅炉低氮燃烧器改造后运行情况分析

国内某600 MW机组锅炉经旋流低氮燃烧器改造后,NO_x排放浓度明显下降,但在运行中出现了诸多问题。针对改造后突显的再热器壁温超温、锅炉运行两侧氧量偏差变大、高负荷下NO_x得不到有效的控制等方面进行分析并提出了改进措施,保证了锅炉低氮燃烧器运行的高效性和安全性。

扩口位置对旋流燃烧器出口流场影响的研究

通过采用三维相位多普勒颗粒分析仪对中心给粉旋流煤粉燃烧器不同一次风扩口位置下的气固两相流动特性进行了测量。在2种扩口位置下,从燃烧器出口至x/d=0.5截面气、固两相轴向速度分布均呈双峰结构;在中心线处,气相轴向速度明显滞后于固相轴向速度,实际扩口燃烧器的气相、固相的轴向速度衰减速度快,且在x/d=1.5的截面开始,出现颗粒穿越部分回流区。在x/d=0.3截面,气、固两相切向速度分布是典型的Rankine涡结构;在燃烧器出口至x/d=0.7截面,气、固两相径向速度分布呈双峰结构。中心给粉燃烧器在燃烧器中心形成较高的颗粒浓度分布。

旋流燃烧器内二次风叶片旋转角度对流场影响的数值模拟

旋流煤粉燃烧器的气流组织对电站锅炉的稳定燃烧与安全运行都具有重要的影响。文中通过建立物理和数学模型,对某电站采用的中心给粉型旋流煤粉燃烧器进行数值模拟研究,通过调整内二次风旋流叶片角度,得到不同工况下的速度流场和速度矢量分布,经分析各种计算结果,得出各参量变化对流场的影响规律。

墙式布置锅炉不同燃尽风率下燃用低挥发分煤的燃烧及NO_(x)生成特性

某电厂4号墙式布置机组燃用无烟煤和贫煤混煤,炉膛出口NO_(x)排放质量浓度高达1272 mg/m^(3)(6%O_(2)),采取中心给粉旋流燃烧器(CFR)和两层燃尽风对其燃烧系统进行低NO_(x)技术改造。采用数值仿真和改造后工业试验相结合的方法,研究了改造方案可行性。结果显示:不同燃尽风(OFA)风率条件下,低挥发分煤均能实现稳定燃烧;随OFA风率增加,主燃区化学当量比减小,O_(2)质量分数降低,燃烧反应速度降低,高温区域范围呈缩小趋势,温度沿炉高分布更为均衡,主燃区相对低温贫氧氛围有效抑制了低挥发分煤燃烧条件下的NO_(x)生成;27.50%的OFA风率条件时,炉内温度分布均衡,NO_(x)排放质量浓度845.1 mg/m^(3),最终选定的OFA风率为27.50%。改造后工业试验显示,NO_(x)排放质量浓度降为833.4 mg/m^(3),降幅达34.5%。数值仿真结果和改造后工业试验数据相吻合,证明机组低NO_(x)技术改造方案可行。

燃煤电站锅炉低NO_x技术应用

1燃煤电站锅炉NOx的产生机理火电厂锅炉在燃烧中,给粉系统将研磨后的煤粉吹进锅炉,在一、二次风、燃尽风的作用下,瞬间燃烧,发出热量的被水冷壁内介质带走,推动汽轮机做功。由于目前燃煤锅炉采用的多为发热量低、煤质差的煤,并且受市场及供求关系的影响,煤质变化比较普遍,尤其是实际燃用煤种与设计煤种不一样时,锅炉运行经济性变差,锅炉运行安全性也受很大影响,在燃烧过程中产生的氮氧化物、硫化物、粉尘等大气污染物排放大大增加。