中温回火温度对22MnB5钢扭力梁疲劳性能的影响

对冷成形22MnB5钢管状扭力梁进行960℃感应淬火和中温回火,研究了回火温度(220,350,400,450,500℃)对扭力梁拉伸性能、冲击性能和疲劳寿命的影响。结果表明:随着回火温度从350℃升至500℃,22MnB5钢扭力梁的抗拉强度降低,断后伸长率增加,强塑积先增大后减小,450℃回火后最大,达到12.3 GPa·%;随着回火温度从220℃升至450℃,22MnB5钢扭力梁显微硬度减小,冲击吸收力增加;回火后扭力梁表面残余应力下降,且回火温度越高,下降程度越大;随回火温度升高,扭力梁疲劳寿命呈先下降后增再降的变化趋势,450℃回火疲劳寿命最长,达(15.8±2.4)万次;22MnB5钢扭力梁的最佳回火温度为450℃。

中温回火对钛基体上镍基喷焊涂层组织和性能的影响

对Ti-6A l-4V基体上火焰喷焊镍基涂层进行了中温回火处理,研究了涂层回火前后的显微组织和耐磨性能。结果表明,经中温回火处理后,喷焊层中析出了大量的硬质相,对喷焊层起到了弥散强化的作用,涂层组织的均匀性有较大提高,过渡层明显变厚,在整个横切面上的显微硬度变化更加平缓,软基体向硬涂层的性能变化梯度明显下降,喷焊表层的硬度比回火前略有提高,但其磨损失重仅为回火前的1/2.33。

含氮均匀的奥氏体试样制备及中温回火过程研究

研究了含氮量为 2 .6%～ 2 .7% (质量分数 )的过饱和奥氏体 2 2 5℃回火过程及对应显微硬度的变化。利用64 0℃气体渗氮分段渗氮方法制备 Fe- 2 .6%～ 2 .7% N奥氏体试样。研究发现 :γ- Fe( N) 2 2 5℃回火时 ,先析出 γ′- Fe4N,1～ 2 h之后形成 α- Fe,3～ 3 .5 h分解速度很快 ,3 .5 h后只有少量 γ- Fe( N)未分解 ,8～ 10 h后 γ- Fe( N)分解完全结束 ,最终形成 α- Fe+ γ′- Fe4N两相组织 ,15 h之后分解产物粗化不明显。与此相对应 ,高氮奥氏体 2 2 5℃回火 8～ 15 h之后显微硬度可超过 10 0 0 HV0 .0 2 5 ,之后稍有下降 ,但 2 5 h后仍然可以保持在 90 0 HV0 .0 2 5以上。原奥氏体含氮量越高 ,分解速度越快 。

23MnNiMoCr54钢中温回火组织电子结构参数及强度计算

利用固体与分子经验电子理论(EET),分析了矿用圆环链23MnNiMoCr54钢中温回火组织特征相,并计算了特征相及相面电子结构参数n′A、Δρ′、σN和σ,最后利用电子结构参数计算了23MnNiMoCr54钢中温回火后的抗拉强度,计算结果与实际符合较好.

煤机链条钢的中温回火转变

对 2 3MnNiCrMo煤机链条钢淬火后的中温回火转变进行了研究。测定了回火硬度曲线 ,回火P曲线 ,应用电子显微镜分析了回火转变产物的组织结构。结果表明 ,该钢在 40 0～ 430℃回火时并没有转变为完全的托氏体组织 ,而是以回火马氏体为主 ,夹杂着下贝氏体。

23MnNiMoCr54钢中温回火冲击功的理论计算

利用固体与分子经验电子理论(EET),分析矿用圆环链23MnNiMoCr54钢中温回火组织特征相,计算特征相及相面电子结构参数n′A,Δρ′,σN和σ,利用电子结构参数计算了23MnNiMoCr54钢中温回火后的冲击功,计算结果与实际吻合较好。

20Cr钢奥氏体渗氮中温回火的初步研究

将20Cr钢经过640℃奥氏体渗氮后油淬,然后于220℃用不同时间回火。利用光学金相显微镜、显微硬度计、电子探针及X射线衍射分析仪初步探索其中温回火转变过程。同时磨损试验证实,在适当的工艺参数条件下,该工艺对材料的耐磨性有显著提高。

采用中温回火工艺解决掘进机履带销断裂

对掘进机行走部履带销在巷道掘进中屡屡发生弯曲断裂的质量问题进行了技术分析研究,热处理采用整体淬火+中温回火工艺,获得屈氏体T组织,抗弯强度提高2倍多,取缔"一向被认为是合理的"调质+表面淬火工艺,解决了上述问题。

50CrV4弹簧钢的中温二次硬化现象探讨

根据50CrV4中温回火工艺，对两种成分的50CRY4进行了不同时间的回火试验，对比试验结果和透射电镜分析，探讨了50Crv4的二次硬化现象。结果表明：中温回火时，随着时间的延长，合金中析出弥散分布的VC颗粒，起到了沉淀强化作用，并引起回火过程中的二次硬化现象。

高速钢中残余奥氏体的回火转变

通常淬火高速钢中约有20％的残余奥氏体(Ar),中温回火(～350℃)Ar→B可使钢的韧性提高;高温(～560℃)回火,Ar被催化冷却时发生Ar→M可提高钢的硬度和耐磨性,对二次硬化也有一定贡献。上述两种转变对高速钢的性能和实际生产均有重要意义。目前,对Ar→B转变尚无系统研究,而对于高温回火Ar被催化的机理尚待澄清和探索。

新型铸造热锻模钢回火工艺的选择

本文根据新型铸造热锻模具钢(CHD钢)回火特点及其使用工况,提出了利用CHD钢的析出硬化而采用中温(450℃)回火工艺。

循环热处理对35CrMo钢低温机械性能的影响

本文对35CrMo钢在γ区和(γ+α)两相区循环加热处理和常规调质处理后进行了室温～-196℃低温机械性能的试验研究。探索了循环加热处理改善35CrMo钢低温拉伸和冲击性能的可能性;讨论了循环次数、原始组织状态和回火温度对35CrMo钢低温机械性能的影响;以及研究了较佳的循环热处理工艺。

高温淬火对3Cr2W8V钢组织性能的影响

利用Ｘ射线衍射和透射电子显微镜（ＴＥＭ）研究了３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ钢高温淬火后回火对显微组织和力学性能的影响，着重讨论了回火转变与冲击韧度的关系。试验表明高温回火脆性与残留奥氏体分解和沿晶界碳化物析出有关。

高温淬火对3Cr2W8V钢组织性能的影响

利用X-线衍射和透射电子显微镜（TEM）研究了3Cr2W8V钢高温淬火后回火对显微组织和机械性能的影响，着重讨论了回火转变与冲击韧性的关系，实验表明高温回火脆性与残余奥氏体分解和沿晶界碳化物折出有关，提出了高温淬火＋中温回火工艺的可能性。

钢中马氏体合理运用的讨论

马氏体的形成过程及其规律和合理的运用,受到了人们的高度重视和研究。这是因为马氏体经过不同温度的回火后,可以得到各种不同的性能。如马氏体经低温回火后具有高的硬度和耐磨性;经中温回火后具有高强度、高屈服和高屈强比(σs/σb);经高温回火后,则有良好的综合力学性能,除此之外,还有其他的特殊性能。为了满足各种使用性能的要求,通过实践应用的成果,我们就如何合理应用马氏体,进行了一些初浅的研究和总结,供大家讨论。

热处理工艺对52CrMoV4高强度弹簧钢力学性能的影响

通过调控淬火和回火温度对52CrMoV4弹簧钢最佳热处理温度进行研究分析。结果表明,在880℃硬度值达到最高,后随温度上升硬度下降,随着温度上升钢的塑性下降。同时随着回火温度的升高,52CrMoV4弹簧钢中的回火屈氏体增多,导致钢的塑性提高。淬火温度880℃、回火温度380℃时,弹簧钢的力学性能达到最佳,硬度检测值52.1 HRC,屈服强度1722 Mpa,抗拉强度1820 Mpa,断后伸长率10%。

无碳化物贝氏体/马氏体复相钢的强韧性

探讨了回火温度对低碳Mn-Si-Cr钢的空冷无碳化物贝氏体/马氏体复相组织及水淬马氏体组织强韧性的影响。试验表明:经中温回火的空冷无碳化物贝氏体/马氏体复相组织具有较高的强韧性,且中温回火的无碳化物贝氏体/马氏体复相组织的J积分断裂韧度需用J_(1C)来表征。经360℃火后,空冷无碳化物贝氏体/马氏体复相组织的强韧性为σ_(0.2)=1355 MPa,σ_b=1600 MPa,δ_5=13.5％,φ=56.2％,A_K=81 J,相同钢的水淬马氏体组织的强韧性为σ_(0.2)=1350 MPa,σ_b=1617 MPa,δ_5=14.1％,φ=59.5,A_K=67.5 J。其原因在于中温形成的无碳化物贝氏体具有较高的回火抗力,而无碳化物贝氏体中的热稳定性较高的富碳膜状残余奥氏体使钢呈现较高的韧性。

复合凹凸模失效分析与工艺改进

落料及拉伸用复合凹凸模 ,用于室温下将 1mm厚的钢板压制成碗形工件。所用模具材料为Cr12MoV钢 ,采用 10 4 0℃淬火 ,180℃回火 ,平均硬度为 5 8HRC。工作中出现了早期纵向脆断 ,使用寿命不足 10 0 0次。改为 980℃淬火 ,4 0 0℃回火 ,并在凸模刃口处电火花强化后 ,克服了早期纵向脆断 。

42CrMo衬套淬火裂纹分析

某公司有一种轴套产品（挖掘机产品配件）,其材质为42CrMo锻件,热处理硬度要求为43~48HRC。其主要加工路线为：锻造→正火→粗加工→整体淬火＋中温回火→半精加工→磁粉探伤→精加工。在实际生产过程中的磁粉探伤工序发现,有60%的工件在R2mm附近出现弧形裂纹,导致工件报废。

复合冷轧支撑辊的堆焊

1．概述 冷轧支撑辊在冷轧不锈带钢生产中的地位日趋重要，南方地区市场销售势头喜人，原轧辊材质一般选用9Cr2Mo，全套工艺流程为：锻造成形→粗加工→调质处理→半精加工→辊面淬火+中温回火→精加工(磨削或精车)→成品(参见下图)。由于支撑辊母材是高碳高合金钢，工作辊面直径大，