微观组织对中碳微合金非调质钢疲劳性能的影响

用旋转弯曲疲劳试验研究了不同微观组织的中碳微合金非调质钢38MnVS的疲劳性能,并与调质处理的40Cr钢进行对比。结果表明,高温正火态38MnVS钢(38-N)具有粗大的贝氏体组织,疲劳性能最差;高温退火态(38-A)和热轧态(38-R)38MnVS钢具有粗大的网状铁素体,其疲劳性能亦较差;热锻态(38-F)具有细小均匀的微观组织和低的铁素体/珠光体硬度比,具有优于调质态40Cr钢的优异疲劳性能。因此,控制锻轧后微合金非调质钢38MnVS的微观组织可提高其疲劳性能。

中碳微合金钢的断裂韧性与显微组织的关系

通过断裂韧性与硬度测试,结合定量金相、电子探针(EPMA)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)等,建立了含钒0.10%(质量分数)50Mn钢的断裂韧性与显微组织的关系。结果表明,解理断裂韧性与原奥氏体晶粒尺寸呈负相关关系,晶粒的细化及均匀化能显著提高钢的断裂韧性,可作为重要的控制中碳微合金钢强韧配合关系的组织参量单元。细小均匀的晶粒和未溶的第二相粒子还可使铁素体的形核点增多,从而提高先共析铁素体的体积分数,进一步增大裂纹扩展阻力。

微合金元素对V-N中碳微合金钢组织和性能的影响

采用金相显微镜和透射电镜等分析方法研究了微合金元素对V-N中碳微合金钢组织和性能的影响。结果表明,V-N中碳微合金钢的热轧态组织为铁素体+珠光体组织,随着钢中V、N含量增加,铁素体含量增多,晶粒变细;微合金钢中的V、Ti、N等元素主要以V(C,N)和V(C,N)+Ti(C,N)形式析出,其中V(C,N)颗粒细小,而V(C,N)+Ti(C,N)颗粒较粗大;细小、弥散分布在钢中的V(C,N)相以析出强化的方式改善了中碳微合金钢的综合力学性能;而适量的Ti在钢中形成弥散分布的TiN相阻止热加工过程中奥氏体晶粒的过分长大,细化了微合金钢的组织。

中碳微合金非调质钢渗氮处理的研究

中碳微合金非调质钢渗氮处理的研究大连铁道学院严茂芳，丁志敏加入微量元素Ｖ、Ｔｉ、Ｎｂ等中碳微合金化钢，在热轧和锻造后直接空冷可获得较高的强度，而且还能保持较好的韧性，这意味着钢达到了直接使用的目的。这类钢称为中碳微合金化非调质钢，简称非调质钢，此类钢...

热锻温度对V-N中碳微合金钢组织和性能的影响

采用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等分析方法研究了热锻温度对V-N中碳微合金钢的组织和性能的影响。结果表明,提高热锻温度有利于钢中珠光体比例的增加,降低铁素体晶粒尺寸和减少珠光体片层间距,但不能改变析出相的大小和分布;随着热锻温度的提高,其硬度和强度增加,而韧性降低,在1200℃热锻时,屈服强度和抗拉强度分别达到840 MPa、1050 MPa。

基于Murty失稳判据的中碳含钒微合金非调质钢热加工图

采用Gleeble-3500对中碳钒微合金钢进行了高温压缩试验,研究了钢在900~1100℃、应变速率0.01~10 s-1的应力-应变数据。根据动态材料模型(DMM),基于Murty失稳判据建立了该钢的热加工图,分析了钢的流变失稳行为和微观组织。结果表明:合适的热加工区域是0.1~0.18 s-1应变速率、980~1000℃变形温度。失稳区是900~1010℃、0.18~10 s-1和1030~1100℃、0.02~0.20 s-1。材料热加工图与材料动态再结晶的形核和长大有关。

微量稀土Ce对中碳微合金钢连续冷却转变行为的影响

利用DIL805A淬火膨胀仪,结合金相法、硬度法绘制了含稀土元素Ce和未添加稀土元素Ce两组中碳微合金钢的连续冷却相变曲线,分析了不同冷速下稀土对中碳微合金钢连续冷却组织及硬度的影响。结果表明:稀土的加入使中碳微合金钢CCT曲线向下方移动,降低了Bs点及Ms点;同时降低了Ac1点,提高了Ac3点,即增大了加热过程中α-Fe→γ-Fe转变区域;稀土的加入提高了不同冷速下试验钢的显微硬度,且冷速在10℃/s时,最大提高量为11.4%:低冷速时,稀土使粒状贝氏体中的岛状物更加细小且聚集,高冷速时,含稀土的钢中可获得更多的下贝氏体及马氏体组织。

基于本构分析的中碳钒微合金钢热变形行为

采用Gleeble-1500热模拟试验机对一种中碳钒微合金钢在变形温度900~1 100℃、应变速率0.01~10 s-1条件下的热变形行为进行研究.分别建立了实验钢的幂律、指数和双曲正弦本构方程,观察了实验钢在不同变形条件下的显微组织,得出了实验钢的动态再结晶稳态晶粒尺寸和峰值应变与Zener-Hollomon参数的关系.结果表明:双曲正弦本构方程具有最高的拟合精度;实验钢热变形激活能Q为273.225 kJ/mol,与奥氏体的自扩散激活能(270 kJ/mol)十分接近,说明实验钢在此变形条件下的速率控制机制是扩散控制的位错攀移;显微组织观察表明,实验钢的动态再结晶行为受变形温度和应变速率的影响;拟合得出实验钢的动态再结晶稳态晶粒尺寸(Ds)和峰值应变与Z参数的关系为ln Ds=-0.200 31ln Z+7.941 65和lnεp=0.184 56ln Z-5.373 83.

微合金元素对V-N中碳微合金钢组织和性能的影响

在实验室设计了5种V-N微合金中碳钢,研究微合金元素含量对钢的组织和性能的影响,并用透射电镜分析了析出相的结构、成分、尺寸分布和形貌,讨论了中碳微合金钢的沉淀强化机制。

35MnVNbTi钢的微合金化与晶粒度的关系

对35MnVNbTi,35MnVNb及33Mn2V三种非调质油井管坯钢进行了不同加热温度和不同保温时间的奥氏体晶粒长大规律试验并作了比较。结果表明,35MnVNbTi钢在高温下具有最好的抗晶粒粗化能力;而加入钒、铌和钛三种元素能达到细化晶粒和提高钢的强韧性目的。

高温预冷淬火工艺对中碳铌微合金钢性能的影响

通过正交试验分析了高温预冷淬火工艺对含铌0. 044%(质量分数)的中碳微合金钢的显微组织和硬度、强度、塑性、韧性等性能的影响。结果表明,高温预冷淬火与普通淬火相比,可以明显提升钢的硬度;预冷温度提高、回火时间缩短有利于提高中碳铌微合金钢的强度;预冷温度降低、回火时间延长有利于提高中碳铌微合金钢的塑性与韧性。在本试验条件下,获取其最佳强度值的工艺为1000℃预冷,200℃回火1 h;获取最佳塑、韧性的工艺为900℃预冷,600℃回火3 h,此时钢断面收缩率为53. 8%,断后伸长率为15. 1%,冲击吸收能量为96 J。

FTSC中碳硼微合金钢热轧板卷边部裂纹分析

唐钢FTSC薄板连铸机生产中碳硼微合金钢热轧板卷存在边部裂纹缺陷。通过对SS400B钢进行高温热塑性研究,发现弯曲矫直温度为750℃时热塑性最差;由于铸坯边角部冷却速度快,温度低,塑性较差,边角部振痕处存在可见裂纹;在对存在边部裂纹的铸坯取样分析时发现晶界间有非金属元素析出,同时晶界间存在裂纹。轧制时形成边部裂纹缺陷。

新型油井管钢33Mn2V的奥氏体晶粒长大规律

系统研究了用于生产N80级热轧非调质无缝油井管的钢种33Mn2V在不同加热温度和不同保温时间下的奥氏体晶粒长大规律．结果表明，该钢在1100和1200℃保温时，奥氏体晶粒等温长大规律较好地服从抛物线型经验表达式，等温长大指数n均相当接近1／2．若等温时间为10min，利用ASTM晶粒度级别等于5.00的临界判据定义的该钢实用奥氏体晶粒粗化温度位于1250℃左右；在900—1250℃温度范围内，该钢种奥氏体平均晶粒尺寸(D)与加热温度(T)的定量关系近似服从Arrhenius关系：D=1.12×10～4exp(-8.31×10～3／T)．表明该钢在高温加热时具有较好的抗晶粒粗化能力，此结论对于将该钢种实际应用于N80级的热轧非调质无缝油井管工业化生产具有重要参考价值．

高强韧性船体结构钢板EH36的开发

介绍了正火型EH36高强度船板的研发和生产过程控制,包括成分设计、冶炼工艺、轧制和热处理工艺,实践证明,采用中碳微合金化成分设计,通过控制轧制+正火热处理工艺生产的高强度船板,组织细小、厚度方向均匀性良好,产品具有优良稳定的综合性能,满足标准和九国船规的要求,特别是低温韧性和焊接性能优良。