消除16Mn钢板带状组织的临界冷却速度的测定与计算

采用分段冷却试验方法及带状程度的定量化测定方法考察了不同总压下率条件下轧后冷却速度对16Mn钢板铁素体—珠光体带状组织的影响 ,用外推法测定了消除带状组织的临界冷却速度 。

T91铁素体耐热钢过冷奥氏体转变过程中临界冷却速度的研究

利用DIL805A/D高精度差分膨胀仪,通过线膨胀行为测量与微观组织分析,获得T91铁素体耐热钢连续冷却转变过程中相关动力学信息,结合冷却后T91钢组织特征,确定了T91钢过冷奥氏体转变过程中的临界冷却速度。研究表明：T91钢过冷奥氏体连续冷却过程中只存在铁素体和马氏体转变区,而不出现贝氏体和珠光体转变。在冷却速度为10K/min时该钢获得完全板条马氏体组织,9K/min时组织中开始出现铁素体,即10K/min可以定为T91钢奥氏体向马氏体转变的上临界冷却速度;当冷却速度介于3-9K/min时为马氏体和铁素体的混合组织,冷却速度为2K/min时T91钢中不存在马氏体转变,室温组织为铁素体,即2K/min可以定为T91钢奥氏体向马氏体转变的下临界冷却速度。

消除16Mn钢板带状组织的临界冷却速度研究

通过分段冷却试验,并对试验结果进行了回归分析,得到了消除16Mn钢板铁素体—珠光体带状组织的临界冷却速度的计算公式,并与文献数值进行了对比,提出了改进计算精度的方法。

碱度对CaO-SiO_2-CaF_2-Na_2O四元渣系结晶临界冷却速度和孕育时间的影响

采用热丝法构建CaO-SiO_2-CaF_2-Na_2O四元渣系的连续冷却转变(Continuous Cooling Transformation,CCT)和等温转变(Temperature Time Transformation,TTT)曲线.实验结果表明,碱度越高,保护渣临界冷却速度越大,碱度1.5的渣样临界冷却速度达20℃/s.等温实验X射线衍射结果显示,低碱度渣样在高温区析出硅灰石(CaO·SiO_2),高渣样析出硅酸二钙[Ca_2(SiO_4)],后者导热系数低,控制传热效果更好.随碱度增加,保护渣TTT曲线鼻尖点孕育时间缩短,动力学分析可用推导方程描述渣的等温结晶过程.对裂纹敏感性钢种,CaO-SiO_2-CaF_2-Na_2O四元渣系保护渣碱度可达1.5.

用人工神经网络预测钢的贝氏体开始转变临界冷却速度

在收集的 2 5 2个钢种的连续冷却转变曲线图 (CCT)的基础上 ,用不同的人工神经网络模型预测了钢的贝氏体开始转变临界冷却速度 ,与实测值比较证明 ,不同网络模型的预测精度不同。此外 ,用预测精度较高的人工神经网络模型计算了合金元素Si和B的含量对贝氏体开始转变临界冷却速度的定量影响 ,计算结果与试验结果相符合。

硼的晶界非平衡偏聚临界时间和临界冷却速度的确定

本文提出了一种确定晶界非平衡偏聚的临界时间和临界冷却速度的新方法。通过径迹显微照相(PTA),确定出含硼的Fe-30wt％Ni奥氏体合金中硼的晶界非平衡偏聚在不同温度下的临界时间t_0和从不同温度冷却时的临界冷却速度Q_c。

用临界冷却速度预测钢的淬透性

用多元回归分析法给出了由合金元素计算的能得到完全马氏体的临界冷却速度V_M 的经验公式,并建立了两种淬透性表示量V_M 和理想临界直径D_I 的定量关系式,从而可由合金元素含量或直接从连续冷却曲线CCT 上求出V_M,为了比较还可换算为D_I。这些公式可应用于从亚共析碳钢到低、中合金钢整个领域。

钕铁硼速凝薄片中α-Fe析出临界冷却速度的估算

采用FMI-I-600-R-C型真空感应熔炼速凝炉制备了不同厚度的钕铁硼速凝薄片,并用螺旋测微器从中分别选取厚度为0.2,0.3,0.4,0.5,0.6和0.7 mm的速凝薄片,采用扫描电子显微镜对各个薄片进行微观组织和微区成分分析,发现厚度为0.2～0.4 mm的速凝薄片中没有α-Fe析出,而厚度超过0.4 mm的速凝薄片靠近自由面处均存在α-Fe,表明冷却速度沿着厚度方向是逐渐降低的。当厚度超过0.4 mm时,靠近自由面处的冷却速度过低而不能完全抑制α-Fe的生成,以0.4 mm厚速凝薄片为研究对象,结合热传导理论和凝固理论,应用数学解析法计算了α-Fe在钕铁硼速凝薄片中析出的临界冷却速度。

以临界冷却速度在线快速冷却技术的开发与培育

1绪言 热轧钢材的轧后水冷技术，是一项影响高性能化（高强度化、高韧性化等）、省合金（焊接性改善、成本降低）和节能生产效果的不容忽视的重要技术。

SWRCH22A钢过冷奥氏体的连续冷却转变

测定了SWRCH22A钢在不同冷却速度下连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线);分析了该钢连续冷却过程中奥氏体转变产物的组织和硬度变化,为生产实践和工艺的制定提供了依据。

35K钢过冷奥氏体连续冷却转变曲线研究

利用膨胀法结合金相硬度法,在Gleeble1500热模拟机上测定了35K钢的临界点Ar1,Ar3以及Ms;

ML10钢过冷奥氏体的连续冷却转变

利用Gleeble-1500热模拟机测定并分析了ML10钢的连续冷却转变曲线(CCT图);研究了ML10钢的连续冷却转变产物及其组织形态,分析讨论了它与一般钢种组织形态之间的差异。为生产实践和新工艺的制定提供依据。

可锻铸铁连续冷却获得细珠光体的研究

本文研究应用冷却速度介于空冷和油冷之间的ＡＱＬ２１０溶液，控制可锻铸铁高温石墨化退火后的冷却过程，以略低于临界冷速Ｖｃ的冷速，抑制粗片状珠光体和马氏体的形成，得到屈氏体、索氏体组织，该组织经高温回火后成为均一的索氏体，其机械性能优良．

25CrMoA钢奥氏体冷却转变参数的确定

采用热膨胀法、末端淬火法与金相和硬度分析等试验手段对25Cr Mo A钢加热转变临界点和880℃奥氏体化后的连续冷却转变参数进行了确定.结果表明:25Cr Mo A钢加热转变的临界点Ac1和Ac3分别为758℃和841℃.经880℃奥氏体化的25Cr Mo A钢冷却后获得马氏体和贝氏体组织的临界冷却速度分别为127℃/s和44℃/s,而在冷却速度低于43℃/s时,将有铁素体和珠光体组织同时出现.相应地,880℃淬火时25Cr Mo A钢钢棒1/2半径处获得马氏体+贝氏体的临界直径约为48 mm.

无缝钢管的组织变化对其淬透性的影响研究

采用Gleeble 3500热模拟机测定高强韧性钢种HG05调质态无缝钢管的静态CCT曲线,制定钢的临界淬火冷却速度,并取样分析HG05热成形无缝钢管的外中内层均为贝氏体和铁素体组织,铁素体组织变化较大,中间层铁素体尺寸最大,平均约为10μm;内层铁素体体积分数最多,约为12.4%。以调质态钢临界淬火冷却速度对热成形钢管外中内层进行热模拟淬火,得到未完全淬透组织。调质组织均匀,加热奥氏体形核核心少,热模拟加热后奥氏体晶粒大,临界淬火冷却速度为20℃/s,而热成形组织的临界淬火冷却速度要大。

低碳钢应变诱导铁素体相变发生的温度条件

用Gleeble 1500热模拟实验机进行了低碳钢不同温度下变形后自动落入水中的淬火实验,组织分析表明铁素体的组织形态在一定温度下发生了明显变化 结合变形后冷却过程膨胀曲线的测量结果,确定实验条件下应变诱导相变发生的上限温度为830℃左右.利用喷水淬火法试样冷却速度分布不均匀的现象,确定低碳钢变形后抑制铁素体析出的临界冷却速度为400℃/s,并采用此方法确定了应变诱导相变的上限温度.结合实验结果对应变诱导铁素体相变机制及发生的温度条件进行了分析.

一种新型低成本GDL-4高速钢CCT曲线的测定

利用热膨胀法结合金相法-硬度法测定一种新型低成本GDL-4高速钢过冷奥氏体的连续冷却转变曲线（CCT图）；分析该钢连续冷却过程中转变产物的组织和硬度特征。结果表明：除珠光体相变和马氏体M相变外．该钢在303～383℃转变温度区间有贝氏体相变区；Acl为890℃；过冷奥氏体的临界冷却速度为30℃／min；冷速在11～15℃／min时得到贝氏体与珠光体的混合组织，冷速≤10℃／min得到完全的珠光体。

铝合金淬透性研究方法及其现状

铝合金淬透性是合金淬火-时效后性能与淬火冷却速率相关的特性,对于指导在线淬火和提高合金性能有着重要的意义。对铝合金的淬透性研究方法进行了分类介绍,其中包括端淬-硬度试验法测定铝合金淬透层深度、等温时效-电导率法测定铝合金TTT曲线、等温时效-力学性能测试法测定TTP曲线、连续冷却-相变试验法测定铝合金CCT曲线。指出有必要进一步完善铝合金淬透性试验方法,为铝合金在线淬火以及提高合金综合性能方面提供基础资料。

Zr_(56.6)Cu_(17.3)Ni_(12.5)Al_(9.6)Ti_4块体非晶合金的玻璃形成能力

采用低纯度的原料,通过电弧熔炼铜模铸造法制备了直径达10mm的Zr56.6Cu17.3Ni12.5Al9.6Ti4非晶合金圆棒。该合金玻璃转变温度tg=385.8℃,晶化温度tx=464.2℃,过冷液相区温差Δtx=78.4℃,约化玻璃温度trg(tg/tmL)=0.62。以基于DTA的合金凝固点偏移的方法确定该合金的临界冷却速度Rc=7.1℃/s,低于商业合金Vit.105合金的临界冷速(约为10℃/s)。楔形试样对比结果显示:Zr56.6合金试样中的非晶组织区域明显大于Vit.105合金的,预示前者具有较好的实际玻璃形成能力。以上结果表明,Zr56.6Cu17.3Ni12.5Al9.6Ti4合金是Zr Al Ni Cu Ti系中玻璃形成能力最强的合金之一。

块体非晶合金(金属玻璃)的形成、性能和应用

介绍了大块非晶合金的开发史,结构转变特征及其形成的控制因素及机制。还简要评述了大块非晶合金的机械性能、磁学性能、化学性能及其应用领域和发展趋势。