GH1016合金热变形本构方程及临界变形条件

为了研究GH1016合金的高温热变形行为,利用Gleeble-3500热模拟试验机进行变形温度在1000～1150℃范围内,应变速率为0. 1～10 s-1,总压缩变形量为60%的热压缩试验,通过获得的真应力-真应变曲线研究了其变形行为。研究结果表明:真应力随变形温度的降低和应变速率的升高而增加。在一定的变形温度下,随着应变速率的增加,峰值应力和峰值应变均增加;在一定的应变速率下,随变形温度的升高,峰值应力和峰值应变减小。根据真应力-真应变曲线中的峰值应变和峰值应力数据,利用数据拟合的方法分别求得了GH1016合金的热变形本构方程和临界变形条件方程。在本实验条件下,GH1016合金发生动态再结晶的热激活能为456. 55 k J·mol-1。

复合轧制张力对层状复合材料临界变形程度的影响

结合控制气氛轧制复合工艺,研究了轧制张力和坯料加热温度对轧制复合临界变形程度和复合后厚比的影响规律。结果表明:施加前、后张力可以明显减小轧制复合所需的临界变形程度,张力的影响随着加热温度的升高而减弱;控制张力可以在较小范围内精确控制复合后厚比。

临界变形对LD2合金力学性能的影响

研究了临界变形加工对LD2铝合金力学性能的影响;指出临界变形会引起退火后的合金晶粒局部或普遍粗大,显著降低合金的塑性.结合塑性变形和热处理理论,解释了这种现象发生的原因,具有普遍的指导意义.

临界变形对铍青铜零件质量的影响及控制

阐述冷轧加工之临界变形量对铍青铜弹性零件质量。

地表沉陷区铁路临界变形值的探讨

地下开挖工程导致地表沉陷 ,一旦地表变形值超过一定界限时 ,地表沉陷区内的铁路就会受到严重破坏。本文基于地表移动原理和铁路沉陷规律 ,定义铁路临界变形值 ,探讨铁路临界变形值的计算方法 ,并给出铁路临界倾斜变形、临界曲率变形和临界水平变形的参考值。最后 。

临界变形对铍青铜质量的影响及热处理与对策

通过实践与数据,阐述冷轧加工之临界变形量,和热处理对铍青铜弹性零件质量,性能的影响,以及预防对策.

下沉盆地及临界变形区的范围预计方法

本文利用地表移动预计方法求得下沉盆地边界点坐标和地表临界变形点坐标 ,给出下沉盆地面积和临界变形区面积的预计公式 ,并且 ,利用数值积分方法和计算机技术进行解算 ,实现了预计过程自动化。由于采用的地表移动预计方法能够处理褶曲构造矿层和任意形状工作面 ,因此 。

地表变形的三种临界变形距离之间的关系

在根据临界变形值应用预计方法留设安全煤柱和进行某些问题的研究时,需要确定临界变形距离（如图1）。临界变形距离就是在充分采动的条件下,地表达到临界变形的点与拐点O之间的水平距离。由于倾钭、曲率和水平变形的临界变形值分别为 i（?）=3mm/m、k（?）=0.2×10-3/m、（?）=2mm/m。

临界变形量冷轧高纯铝在退火过程中的晶粒粗化行为

采用离线原位电子背散射衍射技术研究了经10%(厚度减缩量)临界变形量冷轧高纯铝(99.99%)样品在退火过程中的晶粒粗化行为。结果表明,平均晶粒尺寸为40μm的原始晶粒组织经临界变形量冷轧再经480℃退火15 min后,形成了平均晶粒尺寸为200μm的粗晶组织;这种粗晶组织并非由新晶核的广泛长大而形成,而主要是由取向为{611}<106>和{611}<616>原始晶粒的快速长大而导致。

考虑临界变形量变化的结合面法向接触刚度计算模型

考虑微凸体接触过程中临界变形量变化,建立结合面法向接触刚度计算模型.采用分形几何表征结合面的形貌特征,由表面形貌测量数据得到分形函数的分形参数D和G.采用弹塑性变形接触理论分析微凸体的接触变形特征,得到微凸体的临界变形量估计模型,其是分形参数和微凸体接触变形量的函数,进而得到考虑临界变形量变化的单个微凸体的接触刚度计算模型.由分形理论得到粗糙表面微凸体分布函数,微凸体分布函数与单个微凸体接触刚度计算模型结合得到结合面的法向接触刚度计算模型.通过对比计算结果与实验数据,验证了所提模型的合理性.

SWRCH6A钢丝临界变形量研究

对SWRCH6A钢丝在不同变形量下力学性能进行测试，并观察热处理后各个变形量下的金相组织。研究表明钢丝拉拔过程中，变形量的制定非常关键。SWRCH6A钢丝在5％～25％的变形量下，球化热处理过程中钢丝易产生晶粒粗大，从而导致产品表面出现“起皱”现象，严重影响产品质量。

临界变形对半工艺冷轧无取向电工钢组织性能的影响

研究了临界变形对半工艺冷轧无取向电工钢组织性能的影响,并与传统的未经临界变形的半工艺产品组织性能进行了对比,从理论上分析了带来此类影响的原因。试验结果表明,通过临界变形,半工艺产品的磁性性能明显改善,0.50mm厚1.03%(Si+Al)的电工钢其铁损P1.5/50可达到3.52～3.78W/kg,磁感B5000为1.68～1.71T;产品的硬度明显提高,满足用户最佳冲片硬度140～180HV的要求。

正火处理对高强钢临界变形粗晶组织的影响

18CrNi4A钢小圆材主要是以锻锤成材,而小圆锻材表面层易出现临界变形粗晶缺陷,严重影响其综合力学性能,采用OM、SEM分析研究了正火处理对18CrNi4A高强钢临界变形粗晶组织的影响。结果表明:860℃正火处理对高强18CrNi4A圆钢临界变形粗晶具有显著的细化作用,消除了晶界遗传的影响,使得圆钢的表面层粗晶形貌得到细化,圆钢心部和边部微观组织整体均得到改善,正火处理后圆钢的平均晶粒尺寸为27μm。

半工艺无取向硅钢加临界变形的织构演变

测定了半工艺无取向电工钢热轧(终轧温度在Ar1以下)到成品各工序的织构,以取向分布函数(ODF)的形式对加临界变形的半工艺无取向硅钢的织构演变作了分析.发现其热轧板表层织构基本是典型的铁素体再结晶{111}组分,心部和1/4厚度处以铁素体剪切织构和轧制变形织构为主.冷轧变形后,心部和表层织构组分比较接近,{111}、{112}和{100}面织构都增加,但{111}组分增加最明显.软化退火后,{001}<110>与{112}<110>组分迅速降低,织构组分以γ纤维织构为主.通过增加临界变形,在最终去应力退火后,{111}不利面织构大量减少,高斯组分增加明显.Taylor因子可以表征不同取向晶粒对变形能的储存能力,从轧制变形时Taylor因子的分布可以解释该实验结果.

基于热变形临界点的数控机床光栅系统优化

为了研究引起机床热变形误差的各种热误差之间的相互影响,应用热变形临界点原理,对环境温度变化作用下的机床机座热变形进行有限元数值模拟,确定机床机座的热变形临界点。利用有限元分析得到的机床机座热变形临界点对光栅在机床机座上的固定方式进行优化分析,结果显示:光栅系统零点漂移量从0.138 28 mm减小到0.065 50 mm,而且机床机座的热变形将减小对整体光栅测量系统产生的影响,确定了固定方式的优化方向。同时应用形体热变形理论,对优化固定方式后的光栅系统零点热误差和示值热误差位置进行精确建模,用于后续的数控机床综合误差补偿。文中的研究为优化光栅在机床座上的固定方式提供一种新的方法。

湿型粘土砂塑性变形临界值及其检测方法的研究

用计算机技术和传感技术组成系统构成型砂多项性能测试仪，测定湿型粘土砂塑性变形临界值。该测试方法的应用对实现型砂性能检测、铸造生产管理和铸件质量控制具有现实意义。

铸造用粘土砂塑性变形临界值的检测

从型砂微变形的研究中表明，湿型粘土砂标准三锤试样在抗压力。载过程中，砂样首先是产生粘弹性变形。当砂样所受压应力达到某一值之后，砂样即开始粘塑性变形。这一使砂样由粘弹性变形向粘塑性变形转变的临界应力，称之为塑性变形临界值。用计算机技术和传感技术组成的型砂多项性能测试系统，通过抗压加载后松弛过程的动态测试，成功地解决了型砂塑性变形临界值的测定问题。该测试方法的应用对实现型砂性能检测、铸造生产管理和铸件质量控制具有现实意义。

数控机床床身热变形临界点确定方法及应用

文章分析了机床床身热变形与光栅测量误差之间的相关性,提出了机床床身光栅安装线上单向热变形临界点概念和利用热变形临界点安装光栅的方法,研究了基于有限元分析的热变形临界点理论确定方法,用于确定床身单向热变形临界点位置,进而建立高精度的光栅测量系统误差补偿模型;为了验证该模型的有效性,搭建了实验装置进行机床热变形临界点的实测实验。实验结果分析表明,利用该确定方法确定的热变形临界点位置与实验确定的位置相差2.5mm,对光栅零位误差预测值影响仅0.1μm,对光栅示值误差预测值影响仅0.2μm。因此该确定方法可以确定实际机床的床身热变形临界点,并为后续不同结构的数控机床床身单向热变形临界点的确定、床身热变形误差附加影响的消除提供了一定的参考。