临界变形量下2024铝合金板材在固溶过程中的晶粒粗化及力学性能

研究了2024铝合金板材晶粒粗化的临界变形量,探讨了预变形量对合金织构及力学性能的影响。结果表明,合金晶粒粗化预变形量为6%,未粗化晶粒尺寸为29μm,粗化晶粒尺寸可达2839μm。固溶时效后合金主要存在Cube{100}<001>、Goss{110}<001>、Brass{110}<112>、Copper{112}<111>和S{123}<634>织构,随着预变形量的增加,Copper{112}<111>织构向Cube{100}<001>织构转变,形成以Cube{100}<001>织构为主的再结晶织构。晶粒粗化后强度和塑性显著降低,预变形量为8%时比未预变形的屈服强度降低38 MPa,伸长率下降到16.36%。随预变形量的增加,断口特征由韧性断裂向解理断裂特征转变。

考虑临界变形量变化的结合面法向接触刚度计算模型

考虑微凸体接触过程中临界变形量变化,建立结合面法向接触刚度计算模型.采用分形几何表征结合面的形貌特征,由表面形貌测量数据得到分形函数的分形参数D和G.采用弹塑性变形接触理论分析微凸体的接触变形特征,得到微凸体的临界变形量估计模型,其是分形参数和微凸体接触变形量的函数,进而得到考虑临界变形量变化的单个微凸体的接触刚度计算模型.由分形理论得到粗糙表面微凸体分布函数,微凸体分布函数与单个微凸体接触刚度计算模型结合得到结合面的法向接触刚度计算模型.通过对比计算结果与实验数据,验证了所提模型的合理性.

SWRCH6A钢丝临界变形量研究

对SWRCH6A钢丝在不同变形量下力学性能进行测试，并观察热处理后各个变形量下的金相组织。研究表明钢丝拉拔过程中，变形量的制定非常关键。SWRCH6A钢丝在5％～25％的变形量下，球化热处理过程中钢丝易产生晶粒粗大，从而导致产品表面出现“起皱”现象，严重影响产品质量。

12%Cr耐热钢裂纹萌生临界变形量

以12%Cr耐热钢为研究对象,基于Gleeble-3800D热模拟试验机进行高温拉伸实验,得到不同变形温度和应变速率下的高温拉伸真应力-真应变曲线。结果显示:应变速率越大、温度越低时材料的抗拉强度及屈服强度越大;由高温拉伸断口微观组织可知,温度越高、应变速率越小,材料的塑性越好。结合高温拉伸实验与数值模拟方法确定了12%Cr耐热钢热锻过程中的临界损伤值,并进一步将裂纹萌生临界损伤值转化为实际热锻的临界变形量,建立了12%Cr耐热钢在给定变形温度和应变速率条件下热锻成形过程中的临界变形量模型,并在500 N液压机上进行了镦粗工艺验证,为超超临界转子锻造成形工艺提供了理论参考。

变形温度及变形量对挤压态FGH96合金晶粒异常长大的影响

基于楔形试样等温锻造试验,采用Deform-3D模拟软件,模拟确定了楔形试样中不同位置的变形量,研究了不同变形温度和不同变形量对挤压态FGH96合金晶粒异常长大的影响。结果表明：在压下速率0.04 mm/s的平模镦粗试验条件下,挤压态FGH96合金出晶粒异常长大的临界变形温度为1100℃,临界变形量为2%;1000-1070℃锻造变形时,合金不易发生晶粒异常长大,但也有“临界变形量”特征,变形量5%-10%区域晶粒平均直径最大;选择15%及以上的变形量,可以避免晶粒异常长大,并获得均匀细小的晶粒组织。

SWRH82B钢热变形奥氏体动态再结晶规律及模型研究

通过在Gleeble-1500热/力模拟实验机上的热压缩实验,对SWRH82B钢奥氏体动态再结晶规律进行实验研究,分析了变形条件对其动态再结晶行为的影响.结果表明,变形的温度、变形速率均对SWRH82B钢的动态再结晶有影响.获得了实验钢的动态再结晶激活能及动态再结晶数学模型.

Q345含Nb低碳钢CSP轧制时动态再结晶的研究

用Gleeble -1 50 0热模拟试验机模拟研究了包钢生产的含NbQ3 4 5C低碳钢( % :0 0 56C ,1 2 0Mn ,0 . 0 52Nb ,0 . 0 3 3V ,0 .0 1 2Ti,0 0 .0 52N) 52mm连铸坯在CSP(紧凑式带材生产)轧制时的高温变形过程中真应力应变曲线,回归得出动态再结晶数学模型和动态再结晶的临界条件:Z =9.70×1 0 11exp( 2 5εc)和Z =1 .77×1 0 12 exp( 1 5.8εs) ,式中Z- 变形因子,εc -开始发生动态再结晶的临界变形量,εs -发生完全再结晶的临界变形量。利用动态再结晶判定图,避开轧制道次间的部分再结晶区进行轧制,可有效地降低钢板中的混晶组织。

35MnVN非调质钢高温形变再结晶行为

研究了热锻非调质钢 35MnVN的高温形变再结晶行为及形变工艺对金相组织的影响 .结果表明 ,35MnVN钢发生再结晶的临界形变量较大 ,在 95 0℃以下形变时为未再结晶区形变 ,在 115 0℃以上较大形变量时才可能发生完全再结晶 .不同形变工艺条件下 ,室温组织中铁素体、珠光体与贝氏体的形态及数量不同 。

β21S钛合金板材冷轧加工工艺的研究

通过对不同冷轧变形量的?21S合金板材硬态及固溶状态（供货状态）力学性能及显微组织进行检测与分析，探索出了适于工厂生产的?21S板材冷轧加工工艺，生产出了?b 为850MPa～910MPa，?????为 810MPa～870MPa，塑性达到10%以上的板材。

冷轧板制管麻点缺陷成因及其预防措施

通过对St12冷轧板制管过程中出现麻点缺陷处的形貌、微观化学成分和组织的分析,得出其原因是制管加工变形量正好位于钢坯(由IF钢改判St12)的临界变形区域,因此钢管退火后晶粒异常粗大,拉拔时形成了麻点缺陷。采取使制管加工变形量避开材料临界变形区域的措施,可有效预防麻点缺陷的产生。

SWRH82B钢奥氏体动态再结晶的实验研究

以线材SWRH82B为研究对象,采用GLEEBLI-2000热模拟试验机对奥氏体动态再结晶进行实验研究。通过实测数据,分析了变形温度、变形速率对动态再结晶的影响;同时,分析了参数Z和动态再结晶的关系。结果表明:升高变形温度、降低变形速率,Z值越小,容易促进动态再结晶发生。

非调质钢30Mn2SiV再结晶规律研究

研究了某厂开发的非调质钢30Mn2SiV的再结晶行为 ,指出该钢中由于加入了微量元素V ,原始奥氏体晶粒随加热温度变化和缓 ,粗化温度在1200℃以上 ;这种钢发生动态再结晶的临界变形量较大 ;部分静态再结晶区较大 ,从而为轧制工艺和轧后余热处理工艺参数的确定提供了理论基础。

预拉变形量对2219铝合金固溶处理后晶粒度的影响

针对运载火箭贮箱2219铝合金瓜瓣拉形成形过程中的粗晶问题,为制定合理的2219铝合金瓜瓣多道次拉形成形工艺,将退火态平板拉伸试件预拉到不同变形量后进行固溶处理,然后测定其晶粒度,建立固溶处理前预拉变形量和晶粒度之间的关系曲线,研究固溶处理前预拉变形量对2219铝合金固溶处理后晶粒度的影响。结果表明,不同固溶处理前预拉变形量对固溶热处理后晶粒尺寸影响显著,且存在一个临界变形量,预拉变形量小于3%时,晶粒尺寸与原始晶粒尺寸相当;当预拉变形量处于3%～5%区间时,随着预变形量的增大,晶粒尺寸不断增大。

深埋隧道TBM卡机机理及控制措施研究

当前TBM在中国应用越来越广泛,然而TBM在深埋软弱岩石隧洞中施工时,很容易发生护盾被卡事故,造成严重后果,因此对其卡机机理及控制措施研究很有必要。首先,基于Hoek-Brown准则圆形隧道围岩流变变形研究成果,考虑管片衬砌支护和掌子面效应,提出了护盾区域围岩变形计算模型;其次,根据上述变形计算模型和围岩、护盾变形协调条件,建立了停机和连续掘进两种工况下卡机状态判断模型,两种模型均考虑了围岩流变效应;再次,在卡机机理研究成果基础上,进行了卡机控制措施的研究。推导了临界预留变形计算公式;同时提出了预留变形和超前支护相结合时临界超前支护强度的计算模型;最后,将卡机判据和临界预留变形量及超前支护强度理论在工程算例中进行了应用。

高碳奥氏体耐热钢晶间腐蚀行为与纳米化快速脱敏的研究进展

在传统304不锈钢基础上开发的高碳奥氏体耐热钢Super304H具有优异的高温性能,被大量应用于制造超超临界火电机组的过热器管和再热器管,然而其高碳含量带来的高晶间腐蚀敏感性问题已成为影响Super304H钢安全运行的关键因素。为此,研究人员从Super304H奥氏体耐热钢管材的成分优化、热处理工艺改进,特别是脱敏自愈合工艺调控与机理等几个方面进行了研究,寻求降低该材料晶间腐蚀敏感性的方法。在简介奥氏体耐热钢晶间腐蚀机理的基础上,重点综述了近年来Super304H钢晶间腐蚀防护各类对策的研究进展。目前传统的选取C含量下限、添加Nb稳定化元素和双固溶处理等常规手段,都无法有效遏制Super304H钢在高温服役过程中因M_(23)C_(6)的快速形成而引发的高晶间腐蚀敏感性,只能另辟蹊径。通过采用表面喷丸纳米化工艺,不仅加快富铬碳化物M_(23)C_(6)的形成,而且也促进了贫铬区的自愈合,实现了快速脱敏的目标。然而,严重的塑性变形组织在高温时效早期便出现富铬sigma相快速析出的异常现象,导致Super304H钢的腐蚀性能劣化。对此,进一步调节喷丸处理的工艺参数,在避免sigma相析出的前提下获得贫铬区快速脱敏自愈合的最优脱敏工艺,并维持了纳米晶的稳定性,而且所进行的脱敏处理没有对不锈钢的均匀腐蚀性能带来负面影响。最后展望了奥氏体耐热钢晶间腐蚀防护技术在超超临界机组领域的发展方向。

冰箱ABS内衬开裂的影响因素及对策

讨论了材料性能、成型工艺、结构设计及化学药品对冰箱内衬开裂的影响。

UNS N06625合金热成形工艺的模拟试验和分析

试验用UNS N06625合金(/%:0.027C,0.005S,0.005P,0.27Si,0.07Mn,21.68Cr,62.93Ni,9.00Mo,3.98Nb,0.20Ti,1.22Fe,0.143A1)由3 t中频感应炉熔炼,3 t电渣炉重熔后锻造成材。采用Gleeble1500D热模拟实验机对UNS N06625合金进行了950~1180℃变形速率5 s^(-1)的拉伸以及变形速率1,5,10 s^(-1)真应变0.9的压缩实验,得到了该合金的变形抗力、断面收缩率和真应力应变曲线。通过分析变形抗力和断面收缩率,确定了UNS N06625合金的热加工温度区间为975~1180℃;研究了变形温度和变形速率对该合金动态再结晶的影响;通过拟合计算应力应变数据,建立了UNS N06625合金的峰值应力模型和动态再结晶临界变形量模型。5 t电渣锭的生产实践表明,该合金合适的开坯加热温度为1120℃。

牙膏纸箱堆码抗压可靠性设计初探

模拟牙膏纸箱实际堆码进行长时间抗压试验,获得纸箱压溃临界蠕变变形量,采用数理统计方法确定了该种纸箱压溃临界蠕变变形量的概率分布及其数字特征,提出了牙膏纸箱堆码抗压可靠性设计参数。

GH4698高温合金涡轮盘低倍组织控制研究

GH4698高温合金在1025℃至1120℃的温度范围内塑性变形后，当塑性变形量大于临界变形量时：其变形态低倍组织取决于变形量的大小，而与塑性变形温度无关；热处理后，热处理态低倍组织取决于塑性变形温度，而与塑性变形量无关。当变形量小于临界变形量时：塑性变形对变形态低倍组织的影响随变形量的减小而减弱，当变形量接近0时，材料相当于空烧一次。通过优化热加工工艺参数，顺利改善GH4698高温合金涡轮盘低倍组织问题。