低熟油排出临界饱和度与泥岩压实关系探讨

通过对低熟油排出相态、排出动力和低熟源岩压实特征以及低熟油生成过程的分析，探讨了低熟油排出过程和排出临界饱和度与源岩埋深或成熟度的关系，低熟油主要在压实作用下从源岩中排出并以油相进行运移，低熟油的排出过程与低熟油源岩的压实过程（或源岩孔隙度的变化）密切相关，研究区泥岩压实在深度2200m以上可划分为两段；上段为正常压实段，是低熟油的有利排出估，下段为欠压实段，该段内的孔隙流体难以排出，对低熟油的排出不利，正常压实段底界的深度与所处区域的沉积，埋藏及构造演化过程有关，研究区该深度大致在1000－1400m，在低熟油生成阶段，低熟油排出临界饱和度与源岩埋深或成熟度有很好的相关关系，即随源岩埋深或成熟度增加，低熟油排出临界饱和度增加。

低渗、特低渗轻质油藏溶解气驱气体流动临界饱和度研究——以中原油田为例

气体流动临界饱和度是溶解气驱过程中的重要参数,以中原油田为例,利用PVT、长岩心物理模拟实验研究了低渗、特低渗两种物理模型的溶解气驱开发特征。结果表明,在地层温度、压力条件下,挥发性油藏低渗物理模型达到气体流动临界饱和度时所对应的地层压力(拟泡点压力)为饱和压力(泡点压力)的69.63%,此时气体饱和度为23.78%;黑油油藏特低渗物理模型达到气体流动临界饱和度时所对应的地层压力为饱和压力的47.84%,气体饱和度为30.90%;气体流动临界饱和度与拟泡点压力均异于现有文献资料中的数值。

论葡萄酒的电导率和临界饱和温度

任何溶液都可用电导率来描述其导电性，葡萄酒也是如此。通过测量葡萄酒在-4℃、１小时内的电导率系列值及测定加入KHT后，同样条件下的葡萄酒的电导率系列值,并做出图线，就可以找出葡萄酒的电导率与稳定性的关系。讨论是否能用该关系判断葡萄酒的稳定性并利用该关系预测冷稳工艺的难易。测量葡萄酒进行冷稳工艺后的临界饱和温度，利用经验值来判断该酒是否达到稳定要求。

反凝析油临界流动饱和度的长岩心实验测定方法

目前,反凝析油临界流动饱和度(Soc)大小存在争论。文章建立了利用HYCAL长岩心驱替实验设备测试和计算反凝析油临界流动饱和度的方法。实验采用两个回压阀控制长岩心前后压力,动态建立凝析气藏反凝析时的凝析油饱和度,岩心出口使用毛细管观察反凝析油的临界流动;利用基于状态方程、考虑相间传质的物质平衡方法计算反凝析油临界流动饱和度大小。应用该方法对某实例凝析气藏真实岩心和地层流体进行了两组长岩心实验,计算结果显示Soc为8.19%和9.7%,这进一步验证了反凝析油临界流动饱和度可以很低的事实。综合文章和部分文献的Soc结果分析认为:水湿且含较高束缚水饱和度时凝析油的临界流动饱和度可能很低;束缚水饱和度、润湿性、储层孔隙大小及其分布会影响Soc的大小,这也是Soc大小存在争议的原因。

临界饱和状态交通干线协调控制模型

为提升临界饱和状态下干线车流通行效率,提出了一种基于冲击波理论的干线双向信号协调控制方法。首先,建立了考虑车速变化、转向比例、车道变化等因素的干线交通流模型,分析了临界饱和交通干线交通流运行状态与各参数间的关系。第二,构建了以干线双向通过量最大化为优化目标的混合整数线性规划模型,通过优化干线公共周期和各交叉口绿信比以提高干线通行能力。第三,构建了以延误最小化为优化目标的二次规划模型,并提出了相应的求解算法,通过优化相位差和相位方案实现了干线交叉口的信号协调。临界饱和交通干线协调控制模型由通过量最大化模型和延误最小化模型构成,考虑各交叉口间的制约影响关系,有效避免了排队滞留、溢出、交叉口“死锁”等现象。采用两阶段优化方法,通过通过量最大化模型优化周期及绿信比,继而应用延误最小化模型优化交叉口相位方案及相位差,获得干线系统双向信号协调最优控制方案。最后,应用临界饱和交通状态干线协调控制模型对南京市中山东路10个交叉口进行了信号协调优化,并对优化结果进行了仿真分析。结果表明:临界饱和交通状态干线协调控制模型能对双向临界饱和干线的信号控制方案进行优化,与对照方案相比,优化方案的双向总交通量提升了21.9%,车均延误降低了63.1%,通行能力与服务水平提升显著。

确定气井临界水饱和度的方法

气井临界水饱和度是指在工业气流产量下限时所对应的最大含水饱和度。确定气井临界水饱和度对划分气井有效厚度、计算储量都是非常重要的，它不仅与测试产能有关，而且和岩石孔隙结构（反映在相对渗透率上）有关。储层孔隙结构越好，测试产能越高，临界水饱和度越高，其对应的有效孔隙度下限越低。采用试井原理并结合相对渗透率资料，通过迭代试差法可求取气井临界水饱和度，进而确定气井含气饱和度与有效厚度。该方法已在川东多个石炭系气藏中使用。

凝析油临界流动饱和度确定新方法

凝析油临界流动饱和度是反映凝析油流动能力的重要参数,它对凝析油的采收率、气井的产能和稳产期均存在重大的影响,因此凝析油临界流动饱和度一直是国内外研究的热点问题。建立了利用长岩心驱替装置和色谱仪确定凝析油临界流动饱和度的方法,运用该方法对某实际凝析气藏真实岩心和C1～C5混合物流体进行了两组实验,测定的临界流动饱和度分别为3.04%和4.66%。凝析油的流动特征分析结果表明,凝析油的临界流动饱和度很低。两组实验的对比结果表明,多孔介质会导致流体露点压力升高,束缚水和增大压差都有利于凝析油的流动。最后,通过数值模拟研究验证了凝析油的临界流动,饱和度较低。

凝析气藏临界流动饱和度研究综述

在凝析气藏的开发过程中,随着地层压力的不断下降,在地层中会凝析出凝析油,形成气、液两相。只有当凝析油饱和度达到临界流动饱和度后,凝析油才开始流动。所以凝析油临界流动饱和度是反映凝析油流动能力的重要参数,它对凝析油的采收率、气井的产能和稳产期均存在重大影响。因此,凝析油临界流动饱和度一直是国内外研究的热点问题。从实验和理论方面综述了凝析气藏临界流动饱和度的确定方法,并综合分析了临界流动饱和度的影响因素。准确确定凝析油临界流动饱和度对凝析气藏的高效开发具有重要的指导意义。

碳酸钙结垢行为中临界过饱和度的变化

考察了溶液温度、结垢离子接触时间、阻垢剂种类及含量对碳酸钙结晶时临界过饱和度(CSSR)的影响,并通过经典的晶体均相成核理论分析了加入阻垢剂后碳酸钙结晶时表面自由能的变化。利用扫描电子显微镜和X射线衍射技术表征了水垢试样中碳酸钙的形貌和晶型。实验结果表明,碳酸钙溶液的CSSR值随结垢离子接触时间的延长和溶液温度的升高而减小,随阻垢剂含量的增加而增大。阻垢剂的加入使碳酸钙溶液的过饱和区变宽,其中2-膦酸丁烷-1,2,4-三羧酸(PBTCA)和氨基三亚甲基膦酸(ATMP)对碳酸钙结晶时表面自由能的影响大于聚丙烯酸的影响,且PBTCA和ATMP在实验含量范围内表现出临界值效应。阻垢剂的加入使碳酸钙沉积物形貌发生变化,由以方解石为主的晶型转变为以球霰石为主的晶型。

凝析油临界含油饱和度定量表征新方法

为定量表征多孔介质中凝析油临界含油饱和度,建立临界流动条件下气-液-固界面发生形变时对应的凝析油膜及凝析油段塞的力学模型.基于随机分形微观孔隙网络模型,动态模拟凝析油微观分布特征,模拟多孔介质中各因素对凝析油临界含油饱和度的影响.研究表明,采用建立的新型微观网络动态模拟方法可以较准确地定量计算凝析油临界含油饱和度,模拟表征凝析油的微观分布规律.凝析油临界含油饱和度随着平均孔隙半径的增大而减小,随着分形维数的增大而增大;凝析油气界面张力对临界含油饱和度的影响趋势存在一个临界值.当界面张力小于该临界值时,随着界面张力增加凝析油临界含油饱和度大幅增加;当界面张力大于该值后,临界含油饱和度值增幅减低;毛管准数越大凝析油临界含油饱和度越小.凝析油临界含油饱和度值受静态和动态参数影响,在凝析气藏开发过程中,通过控制合理生产压差降低凝析油临界含油饱和度,对提高凝析气井产能是一种有效途径.

束缚水饱和度与临界水饱和度关系的研究

应用测井资料解释、压汞法及相对渗透率实验资料,对扎尔则油田F油藏的含油饱和度与油藏高度及产水率的关系进行了研究,分析了束缚水饱和度与临界水饱和度的不同及其渗流机理。分析结果表明,在束缚水饱和度状态至临界水饱和度状态之间,可动水主要分布在微小孔道内,不能形成连续的可动水路,仍产纯油,离心法相对渗透率实验所确定的束缚水饱和度应为临界水饱和度。对储层微观渗流特征进行了分析,结果表明束缚水饱和度要小于等于临界水饱和度。

考虑临界流动饱和度凝析气体系的吸附模型

在凝析气藏的开发过程中,流体处于地下多孔介质中,由于多孔介质孔隙壁面的影响,毛细凝聚现象必然存在,从而不可避免地会对反凝析过程产生影响,从而影响整个凝析气体系的相态特征。在考虑凝析油临界流动饱和度的基础上,改进了凝析气在多孔介质中的气液混合吸附模型,在以往的吸附模型中加入临界流动饱和度对吸附的影响这一条件,使得新的吸附模型更具有真实性,能更好的模拟多孔介质中凝析气体系的相态问题,并且对一个真实凝析气藏的相态作了计算。采用新建立的模型计算多孔介质中反凝析饱和度比不考虑多孔介质吸附时要大,气相摩尔分数减小,液相摩尔分数增加。

凝析气藏临界流动饱和度实验研究

一般认为,凝析气藏在衰竭开发过程中,当地层压力低于露点压力后,凝析油在地层中析出,当聚集到临界流动饱和度之后才会发生流动,但是,通过实验研究证实:当地层压力低于露点压力,凝析油析出后,在凝析油饱和度较低的情况下即可发生流动,且临界流动饱和度是在不断变化的。当凝析油饱和度达到临界流动饱和度以后,将有部分凝析油发生流动,但由于压力的衰竭,会有更多的凝析油析出,导致凝析油的饱和度仍会上升。而且,凝析油的流动与生产压差有关,当远离近井地带时,若生产压差较小,气相流速较小,即使凝析油饱和度达到临界流动饱和度,也不一定会发生流动,只有当生产压差达到一定值后,凝析油才会发生流动。研究结果可为凝析油提高采收率方案设计提供指导。

非饱和土壤内部水-气界面特性的微CT分析

以不同粒径玻璃微珠为对象,通过高分辨率Micro-CT测量获得非饱和土壤内部水-气界面的分布状态特征,并采用欧拉数(Eu)表征土壤内部孔隙的连通特性。结果表明,Eu随饱和度S变化可分为3个阶段,其中当S<25%时,Eu随饱和度线性降低;当25%<S<35%时,Eu随饱和度缓慢降低,直至减小至零;当S>35%时,Eu呈现负值,且变化非常微弱。土壤内部的水-气接触面积随饱和度的增加呈现快速上升而后逐渐下降的整体变化趋势。最后,以热导率为例,量化水-气界面状态变化对不同温度下土壤宏观热物性的影响,并分析土壤内部水-气扩散与流动机制。

电流互感器大电流饱和测试技术研究

电流互感器是电力系统中重要的采样装置,其饱和特性直接影响电网的安全稳定。本文通过小电流测试,推导CT的临界饱和电流;并根据运行CT的工况条件,设计稳态、暂态大电流测试;暂态测试中,通过叠加衰减直流分量和设计重合闸的过程,模拟CT在极限峰值电流和极限剩磁水平条件下的暂态传变特性。以某区域电网为例,设计的电流互感器串联测试系统提高了测试效率,所得结论将为CT饱和特性评估和差动保护动作分析提供有力支撑。

晶体管(BJT)饱和与放大状态的简便判别法

无论是电专业的学生还是非电专业的学生,在学习电子技术课程中,常常需要判别晶体管是工作在饱和、放大还是截止状态。由于截止状态的判别比较简单,所以本文只对几种典型电路中的晶体管是工作在饱和还是放大状态提出简便判别方法,目的是想通过估算而迅速得到结果。一、典型电路 1、在图1中,基极电流IB≈（Vc）/（Rb）,临界饱和基极电流IBS≈Vc/β·Rc。若IB】IBS,即（Rb）/（Rc）【β,则BJT饱和。若IBS【IBS,即（Rb）/（Rc）】β,则BJT为放大状态。 2、在图2中,因为VB≠Vc,为了判别方便,可把图2等效为图3的形式来处理。根据图2,图3中IB相等的条件,可得Rb’=（Rb·Vc）/VB仿图1可得如下结论: 若（Rb）/（Rc）【p,则BJT饱和;若（Rb）/（Rc）】β,则BJT为放大状态。 3、在图4中,IB≈Vc/（Rb+B·Re）,IBS=Vc/B（Re+Re）,若IB】IBs,即Vc/（Rb+β·Re）】Ve/β（Re+Re）,经化简后可得（Rb）/（Rc）【β,则BJT饱和。

超临界流体制备超细微粒技术研究

超临界流体主要应用于医药、化妆品、炸药等化学工业领域。着重论述了气体反溶剂法、RESS法、气体饱和溶液法为基础发展起来的新的超临界技术的特点、原理及应用,探讨了各种技术的优缺点和今后的发展趋势。

斜框型磁流体发电机中临界磁场的研究应用

磁流体发电是一种高效、低污染的发电技术,相对于其他发电方式,磁流体发电具有输出功率大、结构紧凑的优点,在短时、高功率电源领域运用有着不可替代的性能优势。认为斜框型磁流体发电机中的电流在一定磁场范围内会产生饱和,并就这一问题首次提出了临界磁场理论并推导出临界磁场的方程式。临界磁场的提出,是在研究磁流体发电机的通道性能问题上提出了新的思路,有利于超导磁体在磁流体发电机上应用问题的研究。

牛38井烃源岩排烃门限的确定

对牛38井主力烃源岩段沙河街组三段进行了密集测试分析,以排烃潜力指数为研究参数,对牛38井沙三亚段排烃潜力指数剖面分布进行了分析。研究结果表明,牛38井沙三段开始形成规模排烃的临界饱和量为300mg/g,排烃的临界饱和度为8.56%(考虑误差,其值在2.5%～9.5%之间),在达到排烃高峰时,Ⅰ型、Ⅱ1型、Ⅱ2型及Ⅲ型有机质的HEA值分别为800mg/g、600mg/g、380mg/g、160mg/g,对应的HES值分别为64.42%、29.86%、13.1%、1.59%,Ⅲ型有机质不能达到排烃门限条件,基本为无效有机质。