轨道专用桥主跨上部结构施工方案比选

廖家溪轨道专用桥主桥主跨上部结构为大跨度三角空腹式钢斜撑刚构拱桥,孔跨布置为150+245+190+130+85=800m,主跨245m,为世界同类型轨道桥梁最大跨度。本文结合主桥主跨上部结构包含上弦混凝土连续主梁和下弦钢斜撑两部分的特点,参考国内类似桥梁的施工,通过方案比选及内力分析,最终选用上部结构上下弦同步施工,即上弦混凝连续箱梁三角空腹段采用了临时扣塔体系+挂篮节段悬臂浇筑,同时下弦钢斜撑采用挂篮吊机起吊安装,临时扣索辅助施工,然后进行上下弦三角合龙,形成稳定的三角结构,最后进行中跨合龙成桥。

千米级主跨公铁两用桥上特殊梁-轨相互作用关系研究

为研究复杂环境下因千米级主跨公铁两用桥梁结构特殊性引起的梁-轨相互作用问题,建立可考虑桥塔及索缆影响的无缝线路-悬索桥空间耦合模型,分析了公路车辆、横向风、主梁温差作用下的梁-轨相互作用变化规律。研究结果表明:对于千米级主跨公铁两用桥上无缝线路,公路车辆及横向风荷载虽然对线路的平顺性影响较小,但对钢轨纵向附加力及梁-轨相对位移的影响不容忽视;梁体整体降温15℃计算出的伸缩力比考虑板桁温差效应的结果偏大54.5%;上、下游主桁温差导致线路全线存在梁-轨相对位移,是千米级主跨桥上无缝线路不存在传统意义上的“固定区”的重要原因之一。因此,在千米级主跨公铁两用桥上无缝线路设计及运维过程中,建议考虑上述特殊梁-轨相互作用带来的影响。

大跨径三塔双主跨斜拉桥非线性风致静力失稳分析

大跨径桥梁的风致静力失稳问题不容忽视。我国一座建成后将是世界上跨度最大的三塔双主跨斜拉桥的空气静力稳定性值得关注。依据大跨径桥梁非线性风致静力失稳分析理论,考虑荷载非线性与几何非线性,采用优化的增量与内外两重迭代相结合的方法对该桥的空气静力稳定性进行了分析。描述了该桥特殊的失稳形态,讨论了拉索、桥塔和辅助墩对其空气静力稳定性的影响及机理,并从风荷载与结构刚度的关系解释了该桥的风致静力失稳机理。

宽翼变截面箱梁桥主跨的空间有限元计算分析

本文介绍了桥梁三维空间分析系统,对湘潭公路二桥宽翼变截面箱梁桥的90m主跨作了详尽的空间有限元计算分析,绘出了主跨的横截面和纵截面上的应力图,并与平面连续梁模型的计算结果进行分析比较.计算结果反映了在顺桥和横梁方向截面正应力以及剪应力的变化影响,表明在桥梁设计中进行空间应力分析是非常必要的.

三跨连续系杆钢拱桥主跨标准段受力分析

三跨连续系杆钢拱桥结构复杂,构件众多,使得受力也极为复杂.针对某三跨连续系杆钢拱桥,利用MIDAS有限元进行分析,为ANSYS分析提供力的边界条件.采用有限元程序ANSYS对主跨标准段建立模型,根据实际情况计算荷载加载.计算结果表明:支座内力较小,模型简化可靠.采用最大弯矩荷载工况和最大轴力荷载工况,对其局部进行静力和稳定性分析.分析结果表明:主跨标准段在规范计算下,其局部计算静力和稳定性均能满足要求.

洪州大桥主跨100m钢管拱助的拼装技术

较为详细地介绍了洪州大桥主跨钢管拱肋的拼装技术。该跨拱肋根据调装高度、长度的变化，分别采用了一次拼装、二次拼装和不同长度吊装；在线形控制上采用了安装时和安装过程中综合控制的办法。

武汉军山长江公路大桥主跨斜拉桥的设计施工介绍

军山长江公路大桥是国内最宽的斜拉桥 ,其主 5、主 6、主 7和主 8号桥墩又位于长江深水区。

黄冈公铁两用长江大桥钢桁梁主跨主动快速合龙施工技术研究

黄冈公铁两用长江大桥主桥为双塔双索面斜主桁双层桥面大跨度钢桁梁斜拉桥,主跨567m、斜主桁倾斜角度20.3532°,均为世界同类型桥梁之最,主梁设计为上宽下窄的倒梯形截面,全桥设1个合龙口,采用70t全回转架梁吊机散拼架设。发明了一种纵向大位移顶推装置用于满足主动合龙时主梁大范围纵移的需要,通过敏感性分析深入研究各项合龙调整措施的效果及规律,并选出满足主动快速合龙要求的措施去完成主梁合龙,最终只用5h就完成了主桁4根弦杆同步高精度合龙,成桥线形流畅,各项指标完全满足设计要求。

荆州长江公路大桥500m主跨PC斜拉桥抗风研究

荆州长江公路大桥北汊通航孔桥为５００ ｍ 主跨ＰＣ斜拉桥，Ｈ 型索塔和双主肋断面的主梁对结构抗风十分不利。文中详细介绍了桥址自然风条件以及抗风研究的具体内容，对结构在成桥状态和不利施工状态的动力特性、气动稳定性、风致限幅振动，风载内力计算均进行了较深入研究，并得出相应的结论。

主跨420m人行悬索桥非线性静风稳定影响参数分析

为了研究大跨度人行悬索桥非线性静风稳定相关参数的影响规律,采用内外两重迭代数值算法对一座420 m主跨人行悬索桥,进行了结构附加风攻角、来流初始风攻角、非主梁结构风荷载、抗风缆与中央扣结构措施等影响参数分析。分析结果表明:不计结构附加风攻角会放大静风失稳临界风速,由于正负不同初始攻角下静风荷载的不同发展路径,使得正攻角会恶化静风稳定性,负攻角会提高静风稳定性;非主梁结构风荷载对静风失稳临界风速影响很小,但是抗风缆风荷载对主梁静风位移影响很大,主塔风荷载对主梁静风位移影响最小;抗风缆会改变大跨人行悬索桥的静风失稳形态和大幅提高静风稳定性,对于420 m主跨量级的人行悬索桥,仅依赖中央扣措施很难使无抗风缆设计方案获得足够的静风稳定能力。

闽江大桥主跨预制箱梁安装工艺

介绍福州市三县洲闽江大桥独塔单索面斜拉桥主跨预制预应力箱梁拼装及合拢段施工过程。详细讲述箱梁吊装、胶拼、线型控制的施工要点和施工方法。该桥拼装未使用任何垫片进行调整 ,并保证了线形圆顺 。

番禺大桥主跨斜拉桥设计

本文介绍一座正在施工中的超宽大跨径斜拉桥的设计概况，包括工程概述、总体设计、 结构设计、结构计算和施工分析及控制等内容。

三县洲闽江大桥主跨箱梁拼装用2000kN架梁吊机

介绍该斜拉桥主跨箱梁悬臂拼装施工情况,具体介绍了该架梁吊机的结构特点和液压提升系统的工作原理,描述了架梁吊机的使用情况和优点。

鸭绿江大桥主跨合龙技术

综合国内外桥梁顶推合龙工艺、温度配切合龙工艺的特点,提出适合北方严寒地区及现场特点的单侧桥面吊机起吊+温度配切+精确控制合龙单缝的合龙方法——合龙段配切,单侧顶推主梁提供合龙段吊装就位空间,单侧桥面吊机起吊合龙段,一端焊接,回推主梁;另一端焊接。该文详细介绍合龙实施条件、关键施工参数、重要施工措施及实际施工情况。

黄冈公铁两用长江大桥钢桁梁主跨主动快速合龙施工技术研究

黄冈公铁两用长江大桥(以下简称黄冈长江大桥)主桥为典型双塔双索面斜主桁双层桥面大跨度钢桁梁斜拉桥,该大桥的主梁采用了经典的倒梯形设计。合龙施工过程中创造性地应用了纵向大位移顶推装置,极大地降低了合龙过程中主梁移动的难度,利用三维空间定位吊具完成空间倾斜腹杆的多角度吊装工作吊装多角度空间倾斜腹杆。

亭角大桥的主跨设计与施工

本文介绍亭角大桥主桥50m 部分预应力混凝土 T 梁、大吨位预应力群锚体系和新型的大直径预应力混凝土管桩基础的设计和施工。

宜春袁州钢管混凝土拱桥主跨设计及施工工艺

钢管混凝土结构兼有钢结构和混凝土结构的优点 ,借助内填混凝土可增强钢壁的稳定性 ,钢管又对核心混凝土产生套箍约束作用 ,使混凝土处于三向受压状态 ,大大提高其抗压强度和变形能力。钢管混凝土拱桥造型设计新颖、外形美观 。

主跨138m预应力混凝土连续梁桥的施工控制

本文以广州市金沙洲大桥主桥大跨度预应力混凝土连续梁桥为背景 ,介绍大跨度混凝土连续梁桥施工控制的目的、内容、方法和措施等 。

宁波中兴大桥钢箱梁主跨合龙技术

宁波中兴大桥为(64+86+400+86+64)m的单索面矮塔斜拉桥,中跨有索区钢箱梁采用悬臂拼装方案施工,设置一个合龙段。为保证主梁合龙施工精度及质量,结合结构体系特点,中跨合龙采用配切合龙法。在合龙施工中,采取了免压重合龙观测技术、折线配切方法进行合龙段精细配切,并采用对拉螺栓对合龙段主梁快速临时锁定。该桥主梁合龙后,中跨合龙口最大高差分别为6mm,轴线偏差在9mm以内,焊缝宽度均为10-17mm。实践结果表明,该桥合龙施工技术切实可行、施工简便,合龙精度满足施工要求。

某特大桥主跨结构施工安全分析

桥梁的施工安全是桥梁建设中急需解决的关键问题,本文结合某特大桥的成功实践,详细阐述了该特大桥主跨结构施工安全分析过程,为桥梁的设计和施工安全提供了可供借鉴的资料。