正交轴逆流色谱法分离标准蛋白质及实际样品

以m(质量分数为 12 .5 %的PEG80 0 0 )∶m(质量分数为 2 5 %的磷酸氢二钾 ) =1∶1或m(质量分数为 12 .5 %的PEG80 0 0 )∶m(质量分数为 30 %的磷酸氢二钾 ) =1∶1为溶剂系统 ,用下相作流动相 ,上相作固定相 ,操作时采用5 0 0r/min的转速和 6 0mL/h的流动相流速 ,考察了正交轴逆流色谱法对标准蛋白质及羊肚菌糖蛋白和枸杞糖肽的分离情况。将结果与高效液相色谱分离结果相比较 ,前者在分离度损失不大的基础上提高了进样量 ,证明了其用于制备的有效性 。

正交轴逆流色谱法对标准蛋白及中等分子量大豆肽的分离

本文报道分别以12.5%PEG8000 25%磷酸氢二钾(质量比1∶1)的溶剂系统,以及正丁醇∶三氟乙酸∶水(120∶1∶160,V/V)的溶剂系统,用下相作流动相,上相作固定相,采用500r/min的转速和1mL/min流动相流速对标准蛋白质及大豆肽进行分离。在分离度损失不大的基础上提高了进样量,证明了正交轴逆流色谱法用于制备的有效性。为采用正交轴逆流色谱法分离制备天然生物肽提供了可选择的方法。

非正交轴系激光经纬仪测量技术研究

在空间大尺寸坐标测量系统中,经纬仪测量系统因其测量范围广、非接触式测量、便携性等优点应用广泛。为了降低经纬仪测量系统成本,减少经纬仪测量系统误差来源,提出了一种基于非正交轴系的激光经纬仪测量系统。首先,根据测量时非正交轴系的转换关系,推导出非正交轴系激光经纬仪的视准轴的空间数学模型。然后,根据双经纬仪前方交会测量原理,建立了基于非正交轴系激光经纬仪的测量系统,并推导出空间点坐标。最后,通过仿真与实验,验证了测量模型的正确性。结果表明,在测量半径为3m时,该测量系统对空间点在拉依达准则下的测量不确定度能达到±1mm以内,尤其适用于大空间、大尺寸测量。

利用恒力矩转动法验证刚体转动惯量正交轴定理

利用恒力矩转动法测量了自制的不锈钢矩形薄板状样品的转动惯量.沿长、宽,和垂直于板面3个方向的转动惯量分别是7.70×10^(-4) kg·m^2,3.23×10^(-3) kg·m^2和3.97×10^(-3) kg·m^2.沿长、宽方向的转动惯量之和基本等于垂直于板面方向的转动惯量,相对偏差仅为0.84%,验证了刚体转动惯量正交轴定理.分析了由薄板厚度对长、宽方向的转动惯量贡献不超过5‰,在实验中无须考虑厚度的影响.测量结果表明:固定螺丝、定位销对测量结果影响不大.此外还分析了空气阻尼、塔轮半径和砝码质量等因素对实验结果的影响.

力矩式自整角机整步绕组交轴短路阻抗及其实验测试的研究

分析了力矩式自整角机整步绕组的交轴磁场及其交轴短路阻抗,介绍了力矩式自整角机整步绕组交轴短路阻抗测试原理、方法及其有关计算公式,并将实验测试值与设计计算值进行比较,证实了本文给出的测试方法可行。

非正交轴系激光全站仪坐标测量技术

针对大尺寸空间坐标测量应用,提出了一种基于非正交轴系架构的新型坐标测量系统解决方案.该测量系统由两个一维旋转台和一个激光测距仪组成,功能上与传统全站仪相同,但结构上却无传统三轴系的正交要求.相对传统全站仪而言,新的非正交轴系激光全站仪明显降低了在仪器设计、材料选择、制造加工以及装配维护等方面的要求.进一步,研究了非正交轴系全站仪架构组成,推导了其数学模型,并进行了误差分析.最后,基于卓立汉光RAK100型转台和LeicaDISTOD110激光测距模块构建了非正交轴系激光全站仪,并与激光跟踪仪进行了对比测量实验验证.实验结果表明,在12,m测量距离内,该新型测量系统可以实现毫米级的测量精度,满足了诸如桥梁、隧道、建筑等大尺寸空间、对象的测量应用需求.

带交轴短路绕组的同步电机参数局部辨识

为改善带整流负载的同步电机的运行稳定性,在电机转子中设置了交轴短路绕组。建立了带交轴短路绕组同步电机的参数辨识模型,研究了利用最小二乘法实现参数的辨识,分析了待辨识参数的灵敏度。根据参数灵敏度大小,局部辨识了某电机的参数。结果表明,该方法是有效的。

力矩式自整角机整步绕组交轴短路阻抗分析及其另一种测量方法——“三表法”

力矩式自整角机整步绕组交轴短路阻抗实验测试是继“示波器法”后的另一种方法,即“三表法”,与参考文献[1]中采用的"示波器法"进行了比铰,并与设计值进行了对比,证实本文给出的方法可行,通过研究力矩式自整角机整步绕组交轴短路阻抗参数的实验测试,相信对力矩式自整角机的研制、阻尼绕组的设计及使用都是有益的。

非正交轴系全站仪坐标测量系统误差分析技术研究

基于非正交轴系全站仪坐标测量系统的结构特点和测量模型,用数学分析的手段对其进行误差分析和测量不确定度评定。确定系统的主要误差分量是转台旋转角误差和激光跟踪仪测距值误差,并用GUM法评定各分量的不确定度。通过测量模型推导出系统的测量不确定度,并用MATLAB进行仿真,结果表明:当测距值不变时,测量不确定度几乎不受水平角变化的影响,而随着垂直角绝对值的增大而增大,当角度值不变时,测量不确定度随着被测点到视准轴上标定点的距离值增大而增大。实验初步验证了仿真结果的准确性。

汽轮发电机的交轴瞬态和超瞬态电抗

本文在汽轮发电机交轴运算电抗三阶模型的基础上，导出了交轴超-起瞬态、超瞬态和瞬态电抗的表达式。通过计算不同转差下发电机交轴运算电抗的频率特性，给出了用最小二乘法拟合的二阶和三阶模型；并以600MW汽轮发电机为例，阐述了交轴各电抗的计算方法。

永磁同步电机直交轴电感参数离线测量方法

永磁同步电机dq轴电感是电压解耦控制、转矩估算以及电机稳态性能评估必不可少的输入参数,但是由于磁场饱和与交叉耦合影响,难以准确测量。本文提出一种基于dq轴瞬态磁链的电感参数离线测量方法,首先利用逆变器施加一定幅值d轴电流锁住电机转子,试验中通过在dq轴电流参考指令上叠加固定频率的交流量,实时记录dq轴电压和电流。然后对dq轴电压和电流积分,离线计算直交轴瞬态磁链并对其进行线性拟合,最后dq轴电感参数通过dq轴磁链除以电流得出。试验结果表明,该方法不但易于实施而且可以测量磁场饱和以及交叉耦合情况下的电感参数特性。

基于稳态电压方程的直交轴电感参数测量

根据永磁同步电机稳态电压方程,提出一种直交轴电感参数测量方法。首先设计了基于英飞凌Tricore系列芯片的控制电路,温度采集、位置采集和反电势采集电路,然后在试验台架上对电流扭矩特性进行测量,并通过稳态电压方程计算出直交轴电感参数,最后从电机系统角度对影响因素进行了分析。试验结果表明,该方法测量结果准确而且适用于不同结构的永磁同步电机。

永磁同步电机直接交轴磁链控制

隐极式永磁同步电机转矩中定子磁链幅值和转矩角均为可控变量,两者的共同作用效果即为交轴磁链.以定子绕组星形连接的永磁同步电机为例,提出了一种通过控制交轴磁链实现对电机转矩直接控制的方法.该方法直接根据转矩控制要求选择优化的电压矢量实现对电机交轴磁链的控制,不要求保持定子磁链幅值恒定,不需要复杂的坐标变换.仿真结果验证了理论分析的正确性和控制方法的可行性.

基于非正交轴系架构的新型坐标测量系统解决方案

围绕非正交轴系全站仪坐标测量系统,针对其测量误差问题的解决方案进行了分析。依照非正交轴系全站仪坐标测量系统的结构特征,建设相关测量模型,并采用数学方法对其进行误差分析;采用GUM评估方法对坐标测量系统的测量不确定度进行评估,最终采用仿真技术得到结论,再针对结论提出相应的解决方法。

凸极力矩式自整角机电磁设计及其交轴阻尼短路坏损耗的研究

运用电机学和电机设计理论探讨力矩式自整角机的电磁设计,研究力矩式自整角机凸极转子交轴阻尼短路环的感应电动势及其损耗和电流,该研究对力矩式自整角机的电磁设计和凸极转子交轴阻尼短路环的设计都是有意义的。

一种空间交轴齿轮的设计与应用分析

目前两空间交错轴之间主要应用蜗轮蜗杆来传递力和扭矩,传递形式和结构单一,且传动过程中还存在一些弊端,因此设计了一种新型的空间交轴齿轮,由带齿齿轮和带槽齿轮组合而成,既可以用来传递空间两交错轴之间的力和扭矩,同时又能改善蜗轮蜗杆在传动过程的发热量较大的弊端。完成了结构设计和三维仿真,通过运动模拟证明该结构完全可以实现预期的功能。

稀土永磁同步电动机直、交轴电感简易计算方法

通过分析稀土永磁同步电动机磁路结构,得出一种基于稀土永磁同步电动机直、交轴磁阻计算求解其电感的简单方法。用此方法对一台7.5 kW切、径向混合励磁结构的稀土永磁同步电动机进行计算,得出直、交轴电感为27.85 mH、101.55 mH,与有限元分析结果32.85 mH、97.29 mH对比,误差为14%和4%,说明这种简单的计算方法准确度较高。

理解同步电机理论中“没有交轴电枢反应就没有机电能量转换”论断的五种方法

交轴电枢电流代表交轴电枢反应。交轴电枢电流是空载电势的有功电流;没有交轴电枢反应,就没有电磁功率,更没有机电能量转换。现提供五种理解这一点的方法,分别是:BLI法、磁极相互作用法、磁场扭斜法、有功分量法、功角特性+相量图法。

直流发电机与同步发电机交轴电枢反应的比较研究

主要解释了现行电机学书籍中关于直流发电机和同步发电机交轴电枢反应的差异。通过引入有效磁通的概念 ,理清了电机学中每极磁通概念的混乱 ;通过引入视在磁通的概念 ,使交轴电枢反应的效应在直流发电机和同步发电机中统一起来 。

刚体转动惯量正交轴定理的教学探讨

结合教学实践,提出对刚体转动惯量正交轴定理的教学,着重介绍一般推广式,继而得出相关引伸式.使教学内容更加丰富,并拓宽知识面.