人工心瓣材料和不同浓度细菌与皮下软组织感染的关系

目的 通过动物实验 ,评价人工心瓣材料和不同浓度细菌与皮下软组织感染的关系。方法 将 4种浓度分别为 10 4 CFU /ml、10 6 CFU /ml、10 8CFU /m l、10 1 0 CFU /m l的表皮葡萄球菌菌液等量注入日本长耳白兔单侧皮下软组织切口 ,以对侧无菌切口为对照 ,或同时在皮下软组织放入不同人工心瓣材料涤纶、热解碳、聚四氟乙烯 ,观察皮下软组织切口感染与植入不同人工心瓣材料和污染细菌浓度的关系。结果 表皮葡萄球菌引起兔皮下软组织感染最少需要 10 8CFU细菌 ,当涤纶、热解碳、聚四氟乙烯存在时 ,分别只需要 10 4 CFU、10 6 CFU、10 6 CFU细菌 ,差异有显著性 (P<0 .0 5 )。结论 在皮下软组织存在人工心瓣材料时 ,较少的污染细菌即可导致感染 ,材料不同 ,引起感染所需的细菌量不同。

LGDP改性人工心瓣材料抗细菌粘附的研究

本实验是在Ｎ２ 低温等离子体技术（ＬＧＤＰ）对Ｄａｃｒｏｎ 材料表面改性的基础上进行的。用非反应性气体Ａｒ作载气，在其表面引入一些亲水基团，接枝抗细菌粘附的聚乙二醇和肝素。对改性后的材料作体外表皮葡萄球菌（Ｓｔａｐｈｙｌｏｃｏｃｃｕｓ Ｅｐｉｄｅｒｍ ｉｄｉｓ，ＳＥ）的动态粘附实验，其抗细菌粘附的能力有较为明显的提高，与未改性材料相比，细菌粘附减少８０％ 以上。

人工心瓣含硅热解炭涂层的微观结构

为了研究人工心瓣含硅热解炭涂层的微观结构,利用准稳态流化床反应装置制备出了含硅热解炭涂层,利用X射线衍射(XRD)、X射线能谱仪(EDS)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)和偏光显微镜(PLM)对涂层微观结构进行了表征。结果表明,该涂层材料只有乱层结构热解炭和β型碳化硅两种物相,主要由直径为300 nm～1μm的球形颗粒状碳结构组成,球形颗粒之间由片层状碳结构紧密相连,偶尔会形成闭合孔洞(直径约为0.1～1μm)。涂层中硅元素宏观均匀分布且含量适中(6.48 wt%),直径约6～8 nm的β型碳化硅晶粒无规则取向分布且存在微观尺度的集聚现象。含硅热解炭涂层的这些结构特征决定了其均匀致密、宏观各向同性的特性。

Ti6Al4V/DLC系人工心瓣功能梯度材料的热应力计算

提出了一种Ｔｉ１６Ａ１４Ｖ／ＤＬＣ系人工心瓣功能梯度材料的热应力计算模型，计算出各种条件下 体系的热应力，并从热应力和最大应力变化率两个方面对材料的设计进行了优化．

人工心瓣关闭瞬间的水击现象和水弹性分析

本文首先评述了人工心瓣可靠性的现状。接着研究了人工心瓣的水击现象．推导了水击的有关公式，讨论了影响水击的因素．并用算例．计算了典型人工心瓣的峰值跨瓣压力梯度ＰＰＧ；最后作者将血液和心瓣作为一个固液耦合系统．对刚关闭后瞬间进行了水弹性有限元分析。将水击跨瓣压力梯度作为一个突加载荷引入。通过算例计算表明，在０．１２ｍｓ以后．机械瓣中心所受冲击力．相当于所施加载荷的２倍。

人工心瓣用热解炭断裂韧性研究及断口形貌分析

人工心瓣中常用材料主要是包覆在石墨基体上的热解炭。为研究人工心瓣用热解炭材料断裂韧性,采用MTS电动力学测试系统,对石墨、纯热解炭及不同厚度热解炭包覆石墨复合材料4种DC(T)圆盘样品进行紧凑拉伸实验,利用实验所得数据绘制载荷-位移(P-V)曲线,根据ASTM标准E399规定的方法确定临界载荷值以及计算断裂韧性值,并对样品断口形貌进行显微观察。结果表明:两种热解炭包覆石墨复合材料断裂韧性值大于纯热解炭以及石墨的相应值,石墨断裂韧性值大于纯热解炭断裂韧性值;在热解炭包覆石墨复合材料中,涂层与基体厚度比值大的对应断裂韧性值反而小;显微观察热解炭断口较为平整,石墨断口较为粗糙,且热解炭及石墨在裂纹扩展区以及过载断裂区的断口形貌基本上是一致的。

人工心瓣瓣片热解碳涂层工艺

人工机械心瓣的瓣片是由生物碳精心加工而成,表面涂有高强度的各向同性低温含硅热解碳.介绍了热解碳的性能和人工心瓣瓣片热解碳涂层的制备方法,并通过试验讨论了影响热解碳涂层性能的工艺条件.

UV改性人工心瓣材料的生物相容性研究

通过体内实验的方法 ,应用酶组织化学技术对 U V改性后心瓣材料涤纶 (Dacron)和未改性的材料周围组织中的碱性磷酸酶、酸性磷酸酶、乳酸脱氢酶和辅酶 I黄递酶活性进行测定 ,评价改性后材料的生物相容性。结果表明两种材料周围组织中几种酶的活性无差异 。

人工心瓣热解炭涂层的密度和孔隙结构研究

研究了人工心瓣热解炭涂层的密度和孔隙结构。采用准稳态流化床化学气相沉积工艺制备出人工心瓣用高密度各向同性热解炭涂层,利用密度计、扫描电镜、透射电镜、压汞仪等分析了热解炭涂层的密度和孔隙结构。结果表明:高密度各向同性热解炭的孔隙主要是由类球形生长特性间0.83μm左右的较大孔隙和62nm左右的中等孔隙以及类球形生长特性内缠结体结构所形成的微孔隙构成,缠结体之间形成的微孔隙能够导致热解炭密度的降低,热解炭类球形颗粒的多少也会对高密度各向同性热解炭的密度造成影响。

人工心瓣设计的过去、现在和未来

本文总结了人工心瓣包括笼球瓣、笼碟瓣、斜碟瓣、双叶瓣和生物瓣的一些设计考虑。根据不同的研究者在体外试验中得到的数据,我们分析和比较了各种人工心瓣的血流动力学特性,并对人工心瓣将来的发展作了预测。

人工心瓣含硅热解炭涂层残余应力分析

目的研究人工心瓣含硅热解炭涂层的残余应力。方法通过化学气相沉积法制备含硅热解炭涂层,并对涂层进行物相与结构分析。利用X射线衍射法测定涂层表面SiC相残余应力,采用有限元法模拟含硅热解炭涂层表面残余应力情况。结果试样只包含热解炭与SiC两种物相,SiC颗粒尺寸小于10μm,分散在热解炭基质中。X射线衍射法测得两个试样SiC相残余应力值分别为-7,-9 MPa,有限元分析得出颗粒内残余应力约-6 MPa。结论 SiC相残余应力为压应力,有限元分析结果与实验值有较好的吻合。颗粒的尺寸对材料残余应力的影响并不明显。

基于局域网的人工心瓣数据库管理系统

本文结合”人工心瓣数据库管理系统”的建立 ,探讨了如何建立基于NT4 .0操作系统的局域网 ,以及利用VC + + 6.0和SQLserver 7.0关系数据库进行信息的管理系统的设计和开发 ,实现数据的自动统计、分析与预测 ,并自动生成产品优化组装方案 .

人工心瓣材料—碳/金属在血液中的电偶腐蚀

本文研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢、3y-C_2钴基合金、Ti-6Al-4V钛合金与LFI碳在0.9％NaCl溶液、家兔血及人体血液中的电偶腐蚀。这三种合金分别与LTI碳耦合的试验表明,它们的电偶腐蚀效应都很小,并且不同的阴、阳极面积比,对电偶腐蚀几乎没有影响。 研究结果说明,在钝性金属表面采用等离子沉积碳膜用作人工心脏瓣膜的材料,从腐蚀的角度来说是完全可行的。

人工心瓣支架造型研究

以心瓣流体动力学理论、产品艺术造型理论为依据,导引出生物瓣支架的基本雏形并建立了数学模型.在生物瓣支架计算机辅助设计过程中,采用模块化结构的设计方法并对其进行参数化设计.

多普勒超声检测置入人工心瓣的血流动力学

本文应用多普勒超声检测人工心瓣置换者６０例，正常人自然二尖瓣者２０例的血流速度，跨瓣压差，压差半降时间及有效瓣口而积。结果显示：人工心瓣的血流速度、跨瓣压差，压差半降时间、有效瓣口面积与正常自然二尖瓣有明显差异（ｐ＜０．００１）。提出人工心瓣的压差半降时间明显延长或进行性延长，或有效瓣口面积小于１ｃｍ~２，均提示人工心瓣口血流受阻。

多普勒超声检测置入人工心瓣的血流动力学

本文应用多普勒超声检测人工心瓣置换者６０例，正常人自然二尖瓣者２０例的血流速度，跨瓣压差，压差半降时间及有效瓣口而积。结果显示：人工心瓣的血流速度，跨瓣压差，压差半降时间，有效瓣口面积与正常自然二尖瓣有明显差异（Ｐ＜０．００１）。提出人工心瓣的压差半降时间明显延长或进行性延长，或有效瓣口面积小于１ｃｍ＾２，均提示人工心瓣口血流受阻。

单叶人工心瓣瓣架应力分析的光弹性方法

本文提供了人工心瓣瓣架应力分析的光弹性方法。解决了模型制作、加载方法、冻结和观察分析等一系列问题。并以作者们提出的一种单叶瓣型为对象,获得了全开和全闭两种状态下的全场等色条纹图,确定了瓣架孔口边缘应力集中的部位和大小,提出了改型设计的建议。本文给出的光弹性方法还可用于其他形式的心瓣瓣架应力分析,它比有限元法等数值方法简便、直观。

人工心瓣含硅低温热解炭涂层热处理分析

采用化学气相沉积法制备人工心瓣含硅低温热解炭涂层,并进行热处理。利用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、透射电子显微镜、纳米压痕仪、热膨胀仪研究了热处理对涂层微观结构和性能的影响。结果表明,涂层包含热解炭(乱层石墨结构)与β-Si C两种物相,热处理后热解炭微晶层间距减小,表明石墨化程度提高,同时β-Si C微晶与热解炭微晶尺寸增大。电镜下材料主要由类球形颗粒组成,颗粒之间存在微米级孔隙,热处理后材料孔隙结构发生变化,大孔隙减少,孔隙分布更加均匀。热处理后材料纳米硬度明显减小,热膨胀系数略增大,微观结构的变化是导致材料性能改变的主要原因。

人工心瓣热解炭的纳米硬度和弹性模量

该文采用准稳态流化床化学气相沉积工艺制备人工心瓣热解炭材料,研究了热处理对材料微观结构和纳米压痕力学性能的影响。扫描电镜和偏光显微镜用于微观结构的观察分析,纳米压痕仪用于测量纳米硬度和弹性模量。结果表明:材料主要是由类球形颗粒状碳所组成,并由片层状碳紧密相连,碳颗粒间偶有闭合孔隙出现;经热处理后,材料的孔隙结构发生了较大变化;纳米压痕实验过程表现为完全的弹性形变,经热处理后,纳米硬度略有降低,弹性模量则没有明显变化。