高速列车运行时车体传热系数K值研究

车体传热系数K值是轨道车辆热工性能的重要指标,是高速列车空调系统能耗的重要影响参数。文章主要采用数值计算的方式,研究了高速列车车体传热系数K值。通过计算高速列车中间车的静止车体传热系数K值及运行条件下的车体传热系数K值,分析了不同运行速度时高速列车中间车车体传热系数K值的变化规律。计算结果表明:列车运行速度越高,车体传热系数K值越大,但增加幅度越来越小。此外,文章还分析了车体传热系数K值的变化对整车空调系统能耗的影响:高速列车以时速380 km运行时,相对于静止状态,由车体传热系数K值增大引起的整车空调系统能耗增加值不大。在设计高速列车时,相对于车体传热系数K值,更应注重列车高速运行时车体气密性。虽然车体传热系数K值增大引起的整车空调系统能耗增加值不大,但通过车体传入车内的热量仍较大,高速列车车体传热系数K值仍需控制在合理的范围内。

地板辐射采暖传热系数K值的回归曲线方程研究

地板辐射采暖系统由不同地板面层材料下覆导热管材构成。用《数理统计方法》对地板辐射采暖实验数据进行曲线拟合 ,给出了地板辐射采暖传热系数 K值的回归曲线方程 ,为实现地板辐射采暖系统的优化设计提供了理论依据。

建筑围护结构传热系数K值计算

一、屋面K值计算(屋面结构分九个部分) 1.三毡四油卷材防水层δ_1=10mm λ=0.17 S_1=3.33 2.冷底子油一道 3.1:3水泥砂浆δ_2=20mm λ=0.93 S_2=11.26 4.1:10水泥珍珠岩δ_3=100mm λ_3=0.26 S_3=4.

影响发酵冷却管传热系数K值的因素

谷氨酸发酵时由于产生生物合成热及机械搅拌作用产生搅拌热,使发酵液温度升高,为了维持适宜的发酵温度(34～36℃),必须取出发酵过程所放出的热量,故在发酵罐内要设置冷却装置。90年代开始,国内味精厂发酵罐向大型化方向发展,罐体内冷却管的设计、排布。

列车车体传热系数数值计算方法对比分析

车体传热系数是检验列车保温、隔热性能的重要指标之一,是采暖、空调等设备选型的主要依据。依靠高精度数值计算方法,可在列车总体设计阶段,对其车体隔热性能进行仿真及结构优化,避免整车制造完成后才能进行车体传热性能评估的局限性。以某地铁列车侧墙为例,分别采用二维典型断面、二维断面拉伸以及三维典型区域3种数值方法对其传热系数进行仿真计算,并比较分析各方法对侧墙以及整车传热系数计算结果的影响。研究结果表明:二维典型截面法比二维截面拉伸法小7.2%,比三维车体传热系数小8.9%。采用二维典型截面法对列车车体传热系数进行数值计算所需计算资源最小,但无法反应真实车体复杂三维结构传热特性,计算结果较其他方法偏小;而三维典型区域计算考虑了第3方向的热对流,以及车体冷桥结构的影响,结果更接近真实车体传热过程,但计算资源消耗大。本研究为列车车体传热系数计算方法的合理选择及误差分析提供参考依据。

测定新型铁路保温车传热系数的研究

隔热性能是保温车热工性能的重要指标之一,传热系数是作为衡量隔热性能的主要参数。为准确测定保温车的隔热性能,文章介绍了热稳定法和非热稳定法2种测定传热系数K值的试验方法。对某新型铁路保温车采用热稳定法和非热稳定法进行了K值对比试验研究,采用热稳定法测定新型铁路保温车的K值为0.1934 W/(m^(2)·K),试验室内采用非热稳定法测定K值为0.1932 W/(m^(2)·K),与热稳定法测定的K值相比,相对误差为0.10%;厂房内采用非热稳定法测定K值为0.2041 W/(m^(2)·K),与热稳定法测定的K值相比,相对误差为5.53%。因此与热稳定法相比,采用非热稳定法在恒温试验室条件下也可得到相对准确的测试结果。通过不同的试验方法测定了新型保温车的K值,为我国新型铁路保温车今后的发展提供了参考。

空调列车等效K值计算软件的开发

利用Visualbasic开发空调列车等效K值计算软件,应用于空调列车车壁及窗户传热、新风负荷计算。实践证明,该软件可以对空调列车负荷进行快速计算,为合理确定空调列车各层材料等提供依据,实现了列车负荷计算结构化。同时可实现空调列车日照负荷、设备传热、人体散热等各负荷计算,以及与数据库及Word的连接和焓湿图,最后给出软件应用算例。

浅谈影响外窗K值的四大因素

本文通过分析JGJ/T 151—2008中关于外窗K值计算的理论基础,结合实际总结出影响外窗K值的四大因素。

列车隔热壁传热系数的计算及其方法改进

综合分析介绍了CFD在数值传热计算中的应用,并且分析了影响车体隔热壁性能的主要因素,结合列车车体的实际结构(中空铝型材,冷热桥,隔热材料)提出了利用CFD软件对列车隔热壁传热进行数值模拟的改进方案。

内置百叶中空玻璃传热系数实验研究

通过介绍传热系数K值的实验方法,研究分析了不同节能配置、工况下对内置百叶中空玻璃传热系数K值的影响。

穿条式隔热型材隔热条位置对幕墙框传热系数的影响

穿条式隔热型材设计直接关系到幕墙整体热工性能,其中隔热条的尺寸选择及其在型材设计中的位置设计对于幕墙框整体传热系数有一定影响。本文以应用最广泛的玻璃幕墙支撑结构穿条式隔热型材方案设计为主要研究内容,通过多种形式穿条隔热设计方案的隔热性能对比,总结出幕墙节点隔热方案设计中的优化方向,为幕墙隔热型材设计提供参考。

中空玻璃空气层厚度对传热系数的影响对比分析

中空玻璃的节能性能是建筑节能的关键部分,为了得到常规两玻一腔中空玻璃最佳空气层厚度,取民用建筑和家装常用的两种不同玻璃厚度的中空玻璃,使用紫外可见近红外分光光度计和傅立叶变换红外光谱仪分别对所选取的试验样品在250~2500 nm波长范围的光谱透射率、反射率,2500~25000 nm波长范围的远红外反射率进行测定,通过变换中空玻璃中间空气层厚度,计算出不同空气层厚度下中空玻璃稳态U值(传热系数)的变化曲线,从而得出随着中空玻璃空气间隔层厚度的增加,中空玻璃稳态U值先大幅度减小后略微增大,后趋于平稳。综合考虑经济效益等因素,两玻一腔中空玻璃空气层为15 mm时节能、经济效益最好。

中空玻璃传热系数等级划分

中空玻璃在节能门窗中的应用不断增加,其传热系数等级划分的要求成为必然。本文通过粤建科MQMC2011模拟计算中空玻璃及玻璃窗的U值,以GB/T8484—2008《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》为基础,将中空玻璃传热系数划分为六个等级。

中空玻璃传热系数等级划分

中空玻璃在节能门窗中的应用不断增加，其传热系数等级划分的要求成为必然。通过粤建科MQMC2011模拟计算中空玻璃及玻璃窗的U值，以GB／T8484-2008建筑外门窗保温性能分级为基础，将中空玻璃传热系数划分为六个等级。

双低辐射膜中空玻璃U值的计算与比较

采用JGJ113标准方法计算双低辐射膜中空玻璃的U值,比较了膜面位置对传热系数的影响,指出双膜单中空玻璃室内面使用低辐射膜对保温性能提升的有效性。

浅析被动式门窗中空玻璃U值

本文简要介绍了国内外被动式建筑节能标准要求，并对中空玻璃传热系数U值几个容易混淆的相关概念加以理解，同时给出传热系数测试方法、测试标准及其运用计算软件的点评，通过运用中空玻璃稳定状态下传热系数U值的计算公式及取值，计算出各种配置中空玻璃的U值，重点论述中空玻璃配置、中空腔气体组成、气体层厚度和玻璃厚度对中空玻璃稳态U值的影响，并分别给出了满足欧洲标准和河北标准对被动式门窗用中空玻璃Ug值的要求的各种配置下的中空玻璃气体层厚度和玻璃厚度范围和较为经济的范围。

浅淡被动式门窗中空玻璃U值

简要介绍了国内外被动式建筑节能标准要求,并对中空玻璃传热系数U值几个容易混淆的相关概念加以理解,同时给出传热系数测试方法、测试标准及其运用计算软件的点评,通过运用中空玻璃稳定状态下传热系数U值的计算公式及取值,计算出各种配置中空玻璃的U值,重点论述中空玻璃配置、中空腔气体组成、气体层厚度和玻璃厚度对中空玻璃稳态U值的影响,并分别给出了满足欧洲标准和河北标准对被动式门窗用中空玻璃U_g值的要求的各种配置下的中空玻璃气体层厚度和玻璃厚度范围和较为经济的范围。

U型玻璃与节能建筑

摘要U型玻璃作为墙体材料，具有良好的节能采光效果。U型玻璃表面处理后，完全可以满足建筑节能外墙的传热系数要求。又由于U玻墙体的采光性能，在建筑开窗面积及幕墙占墙面的比例规定上有新的调整。这种调整有利于节能目标实现。

门窗玻璃的热工性能对建筑能耗的影响

利用DeST-c软件,通过大量的模拟分析,探讨了不同气候区门窗玻璃的热工性能参数即传热系数(U)和太阳得热系数(SHGC)对建筑能耗的影响。结果表明:从节能方面考虑,对于严寒地区(哈尔滨),应降低K值,增加SHGC值。对于夏热冬暖地区(广州),应降低SHGC值。对于夏热冬冷地区(上海)和温和地区(重庆),应降低K值和SHGC值。而对于寒冷地区(北京),当窗墙比较大时,应降低K值和SHGC值;当窗墙比较小时,应降低K值,增加SHGC值。门窗玻璃的SHGC值全年固定不变对建筑节能不利。理想的门窗玻璃SHGC值应能随季节变化进行相应调整。