基于LSO-RF模型的阶跃型滑坡位移速率预测方法

针对阶跃型滑坡在预测其位移速率时存在精度不高的问题,以泉州市安溪县尧山村阶跃型滑坡为例开展相应研究.首先,基于斯皮尔曼相关系数和灰色关联度综合分析,选取预测模型的输入特征;其次搭建结合扩展窗口法的狮群优化(LSO)-随机森林(RF)模型,提出一种适用于阶跃型滑坡位移速率预测的新方法.结果表明:综合斯皮尔曼相关系数和灰色关联度结果的特征选择方法,能弥补各自的局限性,选出最适合预测模型的输入特征组合;经过对比分析,LSO-RF模型预测阶跃型滑坡位移速率精度较高,能解决常见模型在预测阶跃型滑坡位移速率上的不足,可为阶跃型滑坡位移速率的预测提供参考.

非接触式位移速率校准装置的设计及验证

为了解决传统材料试验机位移速率计量方式中存在的缺陷与不足,利用光电传感器、高精度光栅尺测量系统、FPGA技术,通过机械设计分析、系统设计和试验验证相结合的研究方法,设计了一种非接触式位移速率校准装置,极大提升了位移速率的测量准确度,充分保证了使用材料试验机进行各类材料力学性能测试试验的结果准确性。

材料试验机位移速率校准装置(非接触式)的研制

为解决传统校准对材料试验机位移速率的不足,本文采用Solidworks,设计了材料试验机位移速率校准装置的整体机械机构,研制出与光电传感器、高精度光栅尺测量系统和仪表组成的一种非接触式的材料试验机位移速率校准装置,并提出一种新的测量方法,从而极大提升了位移速率的测量准确度,提高了材料试验机对金属或非金属材料力学性能测试结果的准确性。

珠江三角洲部分断裂晚第四纪垂直位移速率

珠江三角洲地区断裂比较发育 ,晚第四纪以来的活动方式皆具有垂直差异运动特征 ,且大多数都呈隐伏状态。文中在对三角洲发育阶段分析的基础上 ,利用已有钻孔资料 ,沿断裂两侧寻找位置相互靠近、且能揭露出时代和堆积环境相同的地层层位的一对或多对钻孔进行对比。根据断裂两侧相同层位现今所处海拔高度的差异确定它们沉积以来的垂直位移量 ,再根据该层位的测年数据计算断裂的垂直位移速率。共计算了 5条断裂晚第四纪以来的垂直位移速率 ,位移速率值为 0 14～0 4 7mm/a。

安宁河断裂紫马跨一带晚第四纪地貌变形与断层位移速率

紫马跨一带是安宁河断裂北段晚第四纪断错地层地貌序列保存最好的地区,通过数字影像分析、全站仪实测和探槽开挖,对该地点断错现象进行细致研究,获得了晚全新世以来的左旋位移速率为6.2mm/a,垂直位移速率1.4mm/a;距今约10ka以来的平均左旋位移速率3.6-4.0mm/a,垂直位移速率约为1.1mm/a;距今约20ka以来的左旋位移速率为3.8-4.2mm/a,垂直位移速率最小为0.9mm/a。断层水平和垂直位移速率的比例约为4∶1。断层位移速率在时间分布上的变化与古地震研究的丛集复发特征有较好的一致性,反映断裂的活动强度存在强弱活动的交替现象。

右江断裂带晚更新世活动的若干地质地貌证据及位移速率

右江断裂带地处桂西断块区,有记载以来沿带曾发生40～50级地震15次,属中强地震带。笔者在室内卫片、航片、大比例尺地形图解译和分析的基础上,经野外实地调查,获得了断裂带晚更新世活动的若干地质地貌证据,实测了断裂的左旋位移数据。文中介绍了有关证据,并根据年龄数据,计算了断裂中、晚更新世以来的水平和垂直位移速率。断裂带在平面上分3大段,即百色以西段、百色—思林段、思林—坛洛段,各大段又可进一步分为若干个小段。断裂断错了距今(328±025)×104a～(1016±079)×104a的阶地堆积物和残坡积物,控制着百色—田东晚第四纪盆地的发育,地貌上形成断层谷和槽地、断层崖和陡坎,横穿断裂的水系发生同步左旋位移,其活动性质以左旋走滑为主,兼有张性差异运动。晚更新世不同时段以来断裂的水平位移速率为147～198mm/a,中更新世以来的垂直位移速率为074～076mm/a,晚更新世以来为01～035mm/a。该断裂的位移速率明显低于其西的川滇断块内部断裂,更低于川滇断块周边断裂。

灵武断裂晚第四纪活动特征及位移速率

灵武断裂是银川地堑南段的东侧构造边界 ,与灵武—吴忠地区的地震活动有密切的关系 ,以往研究程度较低。作者通过实际调查、探槽开挖、年代侧定、相关地貌年代测定、断错历史研究等方面的大量工作对该断层晚第四纪的活动性开展了比较系统的野外考察。本文以野外考察获得的资料为基础 ,论述了该断层晚第四纪的活动特征 ,估计了其垂直位移速率。

滑坡变形空间评价的位移速率比方法研究

实测数据表明，松散土质斜坡和具有时效变形特征的岩质斜坡的滑坡变形往往具有蠕变特点，即从开始出现变形到最终失稳破坏一般需经历初始变形、等速变形和加速变形3个阶段。基于典型的滑坡累积位移-时间曲线特征，提出了采用位移速率比作为通用指标来判定滑坡上各点变形阶段的方法：多个连续时段均为等速变形即相邻位移速率比位于0～2之间时，认为进入等速变形阶段；当位移速率比大于2时，初步认为，其进入加速变形阶段。结合典型实例建立了位移速率比判定滑坡上各点变形阶段的判定标准：在滑坡位移速率比大于2之后，滑坡体进入加速变形阶段，对加速变形阶段可再作进一步细分：位移速率比为2～6时，为滑坡体的初加速阶段，为6～8时，滑坡体进入中加速阶段，大于8则为临滑阶段。基于地理信息系统（Geographic information system，简称GIS）平台，建立了滑坡变形空间评价的位移速率比方法，并对金坪子滑坡的空间变形状态进行了评价，验证了该方法的可行性和合理性。

小型拉分盆地的生长与走滑断层的位移速率--以青藏高原东南缘则木河断裂带为例

活动断层滑动速率可以用来定量比较不同断裂带或同一断裂带不同时段的活动性,同时还是地震危险性评价的重要参数,合理评估活动断层的滑动速率主要受限于两个参数的可靠性,即断层的累积位移量和相应的活动时间。传统上较理想的用于评估走滑断层滑动速率的地貌体一般为阶地、冲洪积扇、冲沟等的位错测量和相应活动累积时间的确定,文中则尝试通过青藏高原东南缘则木河断裂带大箐梁子段三维组合探槽揭示的小型三角状拉分盆地的生长模式来约束断层的水平位移速率,基于野外详细的调查、拉分盆地底部14C测年以及实时差分GPS精确测量,约束了则木河断裂带全新世以来的断层平均左旋滑动速率为(2.4±0.2)～3.6mm/a,这比前人给出的滑动速率偏小,但却与古地震资料及GPS观测结果吻合得较好。

GPS测站位移速率的解算方法

对目前 4种常用的利用GPS复测资料解算测站位移速率的方法进行了分析 ,通过实例对比了 4种方法的结果。坐标法可以直接利用多期复测结果得到测站大地坐标 ,但要求坐标在同一参考框架内 ,并采用相同的参考椭球 ;基线方法可以消除或削弱观测系统的系统误差 ,与参考框架无直接关系 ,但在平差计算时至少要引入 1个起算点 ,起算点高程方向的误差会削弱其他点平面坐标的精度 ,并进而影响位移速率的精度 ;在选定不同基准解算位移速率时相似变换方法是十分有效的 ,但如果复测结果不在同一参考框架中 ,其结果存在框架不一致所带来的误差 ;QOCA方法能够综合利用多种观测数据 ,可以把区域观测数据和全球观测数据稳健地结合起来 ,在削弱观测期间突变因素的影响方面比其他方法具有便利之处。

关于GB/T 228.1-2010附录F中应变速率公式和横梁位移速率公式的说明

通过建立拉伸试验理论模型,导出了横梁位移速率的一般性表示式。在线弹性变形阶段,根据这一表示式,可以得到应变速率是试验机系统刚度的准确函数关系;而在屈服的塑性变形阶段,根据这一表示式,通过理论分析和做合理的近似性处理,得到应变速率是试验机系统刚度的近似准确函数关系。实质上GB/T 228.1-2010附录F中的公式(F.1)和公式(F.2)包含了上述性质,即该两公式用于线弹性变形阶段,是准确的公式,而用于屈服的塑性变形阶段是近似准确的公式,理论上近似准确的公式不是理论上错误的公式。

CSCORS基准站位移速率解算与分析

讨论两种测站位移速率的计算方法,一是位移速率的加权插值;二是坐标差除以时间差。对于长期连续观测的GPS地壳形变监测网,可以采用坐标差除以时间差;GPS工程控制网的位移速率只能采用加权插值计算。采用两种方法精密解算了CSCORS基准站三个时间段的位移速率,发现不同时间段测站位移速率存在非线性变化。两种方法总的位移速率具有一致性,表明GPS工程网可以采用插值计算法求得测站的位移速率。

跨断层垂直位移速率的动态演化特征与强震的关系

利用华北及南北地震带跨断层流动水准和定点水准的观测资料 ,计算各测点的垂直位移速率 ,对 7个地震事件震前断层垂直位移速率的动态演化特征及断层群体速率合成的结果作了初步研究。结果表明 ,断层垂直位移速率的时空演化特征与强震活动有较好的对应关系 ,特别是震前断层垂直位移速率异常的空间分布及向震源区的逼近 ,是预测发震地点的一种可行方法 。

应变速率和位移速率对测定金属材料屈服强度影响的探讨

采用应变速率、位移速率和分段进行应变速率控制模式,测定有明显物理屈服金属材料的拉伸屈服强度,分析应变速率和位移速率对测定屈服强度影响,探讨在拉伸试验中如何正确使用应变速率控制模式。

位移速率对全层微观组织结构TiAl基合金断裂机理的影响

通过三点弯曲试验和扫描电镜(SEM)断口观察研究了位移速率对具有全层微观组织结构TiAl基合金断裂韧性及断裂机理的影响。结果表明:全层组织断裂韧性随位移速率的提高而增加,全层组织试样断裂机理呈扩展控制的特征,在较高的载荷速率加载时,试样的原始缺口起主导作用,主裂纹可沿正应力最大的方向,选取直接快速的穿层方式扩展;而在较低位移速率加载时,主裂纹扩展时有足够时间沿结合能较低的层面扩展。

拉伸试验方法A2的横梁位移速率补偿方法

建立拉伸试验力学模型,该模型包括"平行长度系统"和"试验机系统"。根据此模型,当考虑试验机系统柔度(刚度的倒数)变形时,导出了横梁位移速率一般性表达式,而当直接考虑试验机系统的附加伸长分量时,导出了形式不同的另一横梁位移速率一般性表达式。分别利用前述的一般性表达式,建立两种横梁位移速率之间的关系,从而分别得到了"斜率补偿"横梁位移速率公式和"K值补偿"横梁位移速率公式。证明了两者补偿横梁位移速率公式互为等效。指出了现行国际标准ISO 6892-1:2019附录F存在的问题和提出了修改建议。

不同张口位移速率下带裂缝混凝土轴拉试验研究

为了解混凝土在动荷载作用下的力学特性,对带裂缝混凝土开展了张口位移速率10^(-5)～10^(-2) s^(-1)内的轴向拉伸断裂试验,详细研究了张口位移速率对混凝土断面特征、轴向拉伸强度、断裂韧度、弹性模量及临界位移的影响。结果表明:随着张口位移速率的增加,混凝土的断面趋于光滑;混凝土的动态轴向拉伸强度、断裂韧度、弹性模量增长因子与动态张口位移速率比值的对数呈线性增长关系;混凝土临界位移保持常量,与张口位移速率无关;同时认为通过控制张口位移的加载方式,易于得到混凝土轴向拉伸P-CMOD全曲线。

路堤上建筑桩基施工土体水平位移速率控制

对于建造于路堤上的建筑,由于路堤土体变形的因素,将对建筑桩基产生附加内力,现行规范中尚无相关设计和施工控制标准。土体水平位移速率是其内部应变水平的直观体现,与桩基内力相关性强。文中采用有限元数值方法,着重对桩基施工时土体即时水平位移速率与桩基内力关系(单桩和群桩)进行研究,发现桩基弯矩随土体即时水平位移速率降低而减小,当降低至1.5 mm/d以下时,桩基弯矩将大幅消减。基于分析结果和工程经验,提出桩基施工时路堤土体水平位移速率控制标准为:土体水平位移速率总体处于不断下降的趋势,近两周土体水平位移速率不大于2 mm/d,且近两周平均值不大于1.5 mm/d。

位移速率与应变速率对测定金属材料屈服强度的影响及分析

本文介绍用不同应变速率和不同位移速率对低碳钢和硬铝的测试方法,通过对试验结果和试验曲线的分析对比,进而得出相应的结论。

横梁位移速率控制拉伸试验速率的解读与实践

探讨了采用横梁位移速率控制拉伸试验速率时,不同应变硬化材料拉伸试样平行部分的应变速率变化情况,详细解读了针对何种材料何时应该考虑试验机柔度的问题。并对设备柔度的测定进行了示例,利用设备柔度修正横梁位移速率,实现了通过横梁位移速率精确控制试样上应变速率的难题。