2.25Cr-1Mo低合金耐热钢焊接要点

2.25Cr-1Mo低合金耐热钢具有较好的焊接性,可以采用所有的焊接方法焊接,但焊缝金属容易出现低温冲击韧性差的问题。为了保证2.25Cr-1Mo低合金耐热钢焊缝金属的力学性能,尤其是低温冲击韧性,需要注意两个方面:一是焊接工艺规范;二是焊接材料的选用。根据不同的焊接方法制订焊接工艺规程及严格执行焊接工艺规程;根据不同的焊接方法选用合适的焊接材料。Mn对2.25Cr-1Mo低合金耐热钢中焊缝金属的低温冲击韧性有较大的影响,Mn含量在1%左右时可将焊缝金属的低温冲击吸收能量提高至100 J以上。但在实际焊接时,又要求ω(Si)+ω(Mn)≤1.2%。P,Sb, Sn, As等杂质元素会导致焊缝金属的回火脆化,应减少这些杂质元素含量,使X系数<15。

中温低合金耐热钢蠕变行为及其微观机理

通过室温、高温拉伸、Gleeble热模拟试验,光学显微镜(OM)及高分辨透射电镜(HR-TEM)观察,研究了中温低合金(CrMo、Cr-Mo+微合金)耐热钢的拉伸、蠕变行为及其微观机理。结果表明,高温270℃下,低合金耐热钢拉伸应力-应变曲线的屈服平台消失,形成连续光滑的应变强化曲线。相比于C-Mn钢,低合金耐热钢的高温强度明显升高。高温350℃下,相比于C-Mn钢,低合金耐热钢的蠕变速率明显降低,其中Cr-Mo+微合金钢的蠕变速率最小。微合金元素形成的强碳化物抑制了Cr、Mo合金元素从基体中析出,Cr-Mo+微合金钢的蠕变抗力得到提高。

低合金耐热钢焊接接头再热裂纹研究进展

综述了低合金耐热钢焊接接头再热裂纹的研究现状,概括了近几年工程中发现的新情况,并提出了需要进一步研究的问题。再热裂纹产生于接头焊后热处理(Postweld Heat Treatment,PWHT)过程中或高温运行中,其形成机理主要有四种:晶界杂质偏析弱化、晶内沉淀强化、蠕变断裂和无析出区弱化。影响再热裂纹产生的主要因素有材料成分、接头组织形态和壁厚、填充材料、预热和后热、焊接热输入、焊后热处理工艺、应力和应变等。为了评价再热裂纹敏感性,研究人员提出了理论计算方法、断面收缩率评定准则和几种试验方法。针对目前工程中出现的新问题,认为需要在新型耐热钢、厚壁耐热钢和长时运行耐热钢再热裂纹的机理与影响因素预防等方面继续进行研究。

ZG20CrMoV低合金耐热钢主蒸汽弯管研制

介绍了在普通铸造生产条件下一次性成功铸造出火电厂耐热高压蒸汽弯管的工艺措施,避免了因其材质独特、弯度大、管壁厚而易产生缩孔、缩松、裂纹等缺陷。

低合金耐热钢焊接材料及接头性能的现状及发展趋势

介绍了低合金耐热钢焊接材料及接头性能的研究现状及2个发展趋势。阐述了焊材中合金元素(如Cr,Mo,Ti,V,Nb等)对焊缝组织和性能的影响以及新型低合金耐热钢焊接材料的研制;对焊接接头长期在高温高压下容易出现再热裂纹和蠕变裂纹这2种现象进行了分析;讨论了热处理工艺对低合金耐热钢焊接接头性能影响。

高塑性低合金耐热钢插销冷裂纹试验判定准则探讨

采用外部加载的插销冷裂纹试验方法和自拘束的斜Y坡口拘束冷裂纹试验方法研究了采用E9015-B9焊条焊接P91与P22异种钢在室温、预热100℃和150℃这3种温度下的冷裂纹敏感性,试验结果显示:室温下插销试样的临界断裂应力Rc已超过P22材料的屈服强度最小值和实测值,与室温下的斜Y坡口拘束冷裂纹试验结果和工程实践结果不一致,分析表明,这是因材料塑性较好、氢含量不高、缺口效应共同作用造成的,而采用同样缺口尺寸拉伸棒获得的实测屈服强度RP0.2d可满足Rc判定准则。插销试验中预热150℃与预热100℃相比,插销试样的Rc基本无变化,但比室温Rc有超过100 MPa的增长,这是材料缺口根部组织敏感性和氢含量变化幅度较小所致,预热100℃的插销试验Rc已达到避免裂纹产生的临界值。因此,对于高塑性低合金耐热钢材料,可采用Rc/RP0.2d和Rc增长趋势判断的方法作为插销试验结果的判断准则。

低合金耐热钢预处理工艺的正交试验和回归分析

低合金耐热钢广泛应用于大功率汽轮机等发电设备中。但该钢在热加工过程中极易产生粗晶,从而影响性能。因此在长期的生产中,低合金耐热钢粗晶问题已成为该材料热处理返修的主要原因之一。在分析产生粗晶根源的前提下,本文通过6SIGMA管理方法,采用正交试验设计及回归分析工具,找出了该钢的最佳热处理工艺参数并制定了控制标准,使该钢因粗晶造成的热处理返工率显著下降,经济效益明显提高。

低合金耐热钢中金相组织混晶现象分析与对待

对低合金耐热钢金相组织的混晶现象进行了细致的试验分析 ,从而有了一个清楚的认识 ,规范了对低合金耐热钢金相组织混晶现象的判椐。

CHH308低合金耐热钢焊条的研制

CHH308是铁粉低氢型药皮的低合金耐热钢焊条,具有较高的熔敷效率,可交直流两用。主要用于焊接工作温度在520℃以下的(ωMo=0.5％、ωCr=1％)低合金耐热钢。 焊接耐热钢国内普遍采用低氢钠型药皮焊条,但该类焊条熔敷效率不高,国外则多采用具有较高熔敷效率及熔敷金属和具有良好塑、韧性的铁粉低氢型焊条。为顺应世界焊接材料的发展,满足用户需求,我公司研制了CHH308焊条。

低合金耐热钢蠕变性能的灰色预测

应用灰色理论对电站常用的12Cr1MoV耐热钢的蠕变性能进行了研究,应用累加生成、五步建模建立了540℃高温下不同应力与断裂时间的生成函数。

低合金耐热钢15CrMoR的焊接工艺

对 类钢材 15Cr Mo R钢的焊接性进行了分析 ,着重对防止焊接裂纹问题进行了系统的论述 ,提出了工艺措施 ,经工艺评定和生产实践 ,证明该工艺可行。

低合金耐热钢复合板与大直径厚壁接管马鞍形对接焊

对13MnNiMoNbR+00Cr17Ni14Mo2复合钢板与20MnMoNbⅣ+00Cr17Ni14Mo2锻件进行了焊接性分析。针对大直径厚壁马鞍形对接焊缝结构特点,采用合理的施工工艺,并通过对焊接过程中预热温度的控制、焊后消氢及焊后热处理等工艺的合理调整,有效防止了冷裂纹的产生,保证了产品焊接质量。

电站低合金耐热钢蒸汽管道断裂微观特征分析

对不同程度蠕变损伤的几种低合金耐热钢蒸汽管道进行大量的金相及扫描电镜检验,对蠕变孔洞的本质有了新的认识,对检验蠕变孔洞须采取特殊金相制样方法给予肯定,提出了电站低合金耐热钢蠕变断裂发展过程模型。

低合金耐热钢焊接裂纹的探讨

本文针对了低合金耐热钢焊接后产生裂纹的原因进行了分析,结果表明主要原因是氢浓度过高而引起的氢至延迟裂纹。

锅炉用低合金耐热钢强化相析出规律的研究

采用光学显微镜、扫描电镜和X-射线衍射等方法,对锅炉用SA387Gr22低合金耐热钢的纳米强化相的类型、大小、形貌、分布及其热稳定性进行了检测分析。结果表明:SA387Gr22钢经过975℃正火处理后再进行回火处理,在贝氏体组织中的铁素体条内析出纳米级针状相,随回火温度的升高和回火时间的延长,针状相逐渐长大和球化,同时原贝氏体中的合金渗碳体亦发生球化。

低合金耐热钢高中压转子锻件制造技术的改进

改进低合金耐热钢高中压转子锻件的冶金质量和使用可靠性是一个很突出的问题.本文主要概述近十余年国外在冶炼、热处理、高低压合一转子研制及新型低合金耐热钢方面的成就.

低合金耐热钢的焊接特点及在锅炉压力容器上的工艺差异

本文介绍了12Cr1MoV R、12Cr1MoV G低合金耐热钢材料、焊接特点,焊接材料及焊接工艺的正确选择、制定及其在锅炉压力容器产品中工艺差异。

对低合金耐热钢产生裂纹的分析

对低合金耐热钢产生再热裂纹分析的基础上，采用可行的焊接工艺和有效的防止办法。

低合金耐热钢钢结构工程施工技术

针对低合金耐热钢(12CrMoV)材质特性,重点介绍了钢构件在装配定位时的工艺特点,以及焊接作业中,焊缝区域的预热保温、热处理等技术要点,指出在施工过程中,通过对技术参数的严格执行,异型卡具的合理使用,构件焊接一次合格率高,能够有效保证工程质量、工期并节约成本。

12Cr1MoVG低合金耐热钢管焊接工艺

在石化项目施工中，其锅炉工艺配管大量使用12Cr1MoVG低合金耐热钢材料，以保证高温高压设备长期工作的可靠性和经济性以覆施工焊接质量。通过查阅相关资料，针对耷159×16mm低合金耐热钢管焊接性分析及焊接特点，进行了焊接工艺评定试验，制定了合理的焊接工艺。