一种高强度低合金钢管分层分析

通过微观形貌和热力学分析,确定Φ374.65 mm×18.65 mm规格110S套管的分层缺陷产生原因为钢管内Al_(2)O_(3)-SiO_(2)-CaO复合夹杂物含量超标:反查工艺认为夹杂物含量超标是因为炼钢钢包软吹氩效果不佳及大包下渣造成的。通过保证钢包软吹氩效果、留钢操作、规范长水口插入制度及溢渣制度,优化中间包等系统性的钢中夹杂物控制技术,夹杂物合格率由91.34%提高至98%以上,改进后再未出现钢管分层缺陷。

12Cr1MoV低合金钢管的焊接组织与性能

通过对12Cr1MoV低合金钢管试验及分析,结果表明,其力学性能符合标准。焊缝及热影响区组织为贝氏体+铁素体,焊缝和细晶区晶粒细小、显微硬度较高;粗晶区晶粒粗大、硬度较低;基体组织为铁素体+珠光体,硬度更低。总体焊接性能良好,尚能满足使用要求。

低合金钢管的焊接工艺及缺陷预防

采用氩弧焊打底,焊条电弧焊填充盖面焊接Cr5Mn低合金钢管,钢管壁厚为12mm,焊接位置为水平固定全位置焊接,在焊接之前,调整好焊接工艺参数,焊接完毕以后,对焊缝外观检验和X射线无损检测,发现焊缝的表面出现少量微裂纹,内部有少量气孔。为了保证焊缝的质量,对缺陷产生的原因进行分析并且采取正确的焊接工艺方法避免焊接缺陷。

薄壁低合金钢管杆件对脚手架稳定承载能力的影响

将薄壁低合金钢管用于脚手架时 ,对其稳定承载能力的研究表明 :当荷载作用的设计值小于其稳定承载能力设计值的73%时 ,杆件安全 ;但当荷载作用值大于或等于此值时 ,可否采用则需经严格的核算确定 ;脚手架的步距、立杆横距和纵距宜分别不大于1.8m、1.2m和1.5m。

采用低合金钢管脚手架势在必行

采用低合金钢管脚手架势在必行糜嘉平ＡＤＯＰＴＩＯＮＯＦＬＯＷＡＬＬＯＹＳＴＥＥＬＰＩＰＥＳＣＡＦＦＯＬＤＢＥＩＮＧＡＮＥＣＥＳＳＩＴＹＭＩＪｉａｐｉｎｇ钢脚手架和钢脚手板都是基本建设工程中必不可少的重要施工工具，不仅是以钢代木的重要措施，也是促进施工...

低合金钢管在土建施工中的适应性试验研究

对低合金钢管作脚手架和模板支撑架的适应性作了一系列对比试验，经过分析得出在土建施工中使用低合金钢管时，可锻铸铁扣件对其扣接能力无影响、搭设外脚手架的高度比普碳钢管架的限值降低２５％ 及搭设排架在以往经验尺寸上减小２０％ 等５

压力容器用低合金钢管的开发和应用

编者按 :中国机械工程学会压力容器分会于 2 0 0 0年 10月 2 4日至 2 6日在江阴市江苏兴澄集团公司召开了压力容器用低合金钢管技术交流会。为了更广泛地宣传和推广兴澄集团公司等单位开发的 0 9CrCuSb (ND钢 )钢管、 0 8Cr2AlMo钢管和 0 9MnD钢管等 3个钢种 ,本刊选编了会议的主要交流资料 ,以飨读者。其中 ,上海材料所郑文龙教授在会上交流的耐硫酸露点用ND钢的耐腐蚀性及其应用一文已在本刊 1998年第 1期上刊登过 ,故不再在特集中刊出。本文系统介绍了兴澄集团开发的五种换热器用低合金钢管 ,这五种低合金钢管是 :0 9CrCuSb ,企业代号ND (耐硫酸低温露点腐蚀用无缝钢管 ) ;0 8Cr2AlMo (抗硫化氢、氯化氢应力腐蚀开裂用无缝钢管 ) ;0 9MnD (低温换热器用无缝钢管 ) ;10E (耐循环水腐蚀用无缝钢管 )和0 7CrCuAlMoTi (耐硫化氢、高温硫、海水腐蚀用无缝钢管 )。

加氢装置高压空冷器中低合金钢管板镍基合金带极堆焊

管子与管板接头对空冷器的耐腐蚀性能具有决定性影响。本项目在低合金钢管板表面堆焊镍基合金,管子使用镍基合金。在保证空冷器具有优良抗腐蚀性能的前提下,很大程度上降低了设备投资成本。为了满足加氢装置高压空冷器抗腐蚀要求,采用镍基合金带极堆焊工艺对Q345R(HIC)低合金钢管板进行焊接,以提高其耐腐蚀性能,并进行焊接工艺评定,得到了最佳堆焊工艺参数,完成了产品制造。

低合金钢管脚手架的开发与应用

介绍唐山钢铁厂低合金钢管脚手架的开发、试验、应用。

耐高压低合金钢管的化学清洗

第二化肥厂一段炉对流段更换了新炉管,低合金钢(SA335P22)新炉管有各类杂质及腐蚀产物,须对其进行清除,但常规的酸洗方案达不到腐蚀速率的控制要求。为此,采用了新的清洗方案。清洗后的检验结果表明,新方案具有优异的钝化效果和更低的腐蚀速率(只有行业标准的10%～15%),且做到了酸洗钝化一体化,效果达到了清洗要求。

紫铜管与低合金钢管的焊接

对紫铜管与低合金钢管的焊接特点进行了分析 ,通过工艺试验研究 。

16MnR低合金钢管板带极堆焊工艺研究及应用

某裂解反应器设计压力0.94MPa,设计温度340℃,工作介质为甲醇、氢、一氧化碳等,换热器管板基体材料为16MnR低合金钢。为提高设备抗高温氢、一氧化碳等介质的腐蚀性能,要求在其表面堆焊耐蚀不锈钢堆焊层。因此,管板不锈钢堆焊质量是整个换热器制造的关键。本文通过对焊接方法、材料及工艺的选择等方面的研究确定出最佳的焊接工艺规范参数。试验证明此工艺方法合理、可行,施焊效果良好,各项试验结果均符合设计技术要求。

低碳低合金钢管套料机加刀具研究

本文分析了低碳低合金钢管套料加工过程中出现频繁打刀、断屑困难及加工效率低的原因.通过对套料刀体及套料刀的尺寸结构的研究,提出了偏心刀体设计,同时改善了套料刀的几何尺寸及冷却润滑条件,解决了低碳低合金钢管在套料加工过程中因排屑困难、堵屑造成打刀等问题,大大提高了该类产品的套料加工效率.

低碳钢、低合金钢管道的气焊

1 火焰性质及能率的选择根据氧乙炔在焊炬混合室内的混合比不同,可以得到三种不同性质的火焰,即碳化焰、中性焰、氧化焰。焊接低碳钢、低合金钢时,使用中性焰。在实际工作中,应根据焊件厚度、环境温度等因素,正确选择火焰能率。火焰能率由焊炬型号及焊嘴号码决定。焊接φ38×4mm 20低碳钢、12CrMoV低合金钢管时,可选用 H01-6型射吸焊炬,4号焊嘴。焊接低合金钢时。

铸造低合金钢回火焊道技术适用性判别分析

回火焊道技术是通过第二层焊道的热循环来改善第一层焊道的组织和性能的焊接技术,但目前尚无明确标准规定其适用范围。以A217 WC6和A217 WC9钢为对象,采用Gleeble热模拟试验判断二次回火对两种铸造低合金钢性能的影响规律,进而用回火焊道技术制造焊接试样,进行焊态、热处理态下的组织和性能对比试验。试验结果表明,A217 WC6钢在一次高温热循环后,冲击功从70 J提升至126 J,硬度值从154 HV10增至375 HV10。二次热循环后,A217 WC6钢的硬度整体降低,回火峰值温度对其性能有显著影响。相比之下,A217 WC9钢的冲击功从77 J降至52 J,硬度值从182 HV10增至364 HV10,二次热循环对其性能影响不显著。焊接试样的性能和硬度变化趋势与Gleeble热模拟试验一致。由此得到结论:Gleeble热模拟试验可以判断钢种是否适用于回火焊道技术;A217 WC6钢较A217 WC9钢更适合采用回火焊道技术进行修复。

铸造低合金钢回火焊道与焊后热处理焊接接头性能对比研究

为评估回火焊道工艺在铸造低合金钢焊接中的应用效果,研究回火焊道工艺能否替代传统的焊后热处理工艺。采用焊条电弧焊(SMAW),选用R307、R407焊条分别对A217 WC6和A217 WC9进行焊接。控制预热温度、电流、电压、搭接率和层厚,以实现回火焊道工艺。焊后对接头进行金相、硬度、拉伸、冲击和侧弯试验。试验结果表明,A217 WC6焊接接头在焊态和热处理态下的性能均满足标准要求,而A217 WC9焊接接头在焊态下的冲击功小于母材,侧弯试样在熔合线附近出现表面裂纹,且硬度明显高于热处理态。分析表明,回火焊道工艺能有效改善A217 WC6钢焊接接头的组织和性能,可替代焊后热处理。但在A217 WC9钢的焊接中,回火焊道工艺未能达到改善组织和性能的目的,焊接接头性能不满足标准要求,不能替代传统的焊后热处理工艺。

稀土Y对低合金钢耐蚀性的影响研究

为了研究稀土Y对低合金钢耐腐蚀性能的影响,通过向DH36低合金钢中添加稀土Y,得到不同稀土含量的低合金钢,采用3.5%NaCl溶液作为腐蚀介质,模拟海洋环境对DH36船板钢耐腐蚀性能的影响。采用浸泡实验、激光共聚焦显微镜、扫描电镜(SEM)、X射线衍射分析仪(XRD)、电化学测试等方法来考察稀土Y对DH36船板钢耐腐蚀性能的影响,并采用电子背向散射衍射(EBSD)来探究未被稀土改性的夹杂物和稀土夹杂与钢基体之间的残余应力大小,进而判断夹杂物对低合金钢耐蚀性能的影响。结果表明:稀土可以细化晶粒、改性夹杂物,减少稀土夹杂物的周边应力,减少微裂纹与微孔洞的发生,进而降低低合金钢在模拟海洋环境中的腐蚀敏感性;Y的加入可以使腐蚀电位正移,减小腐蚀电流密度,减少腐蚀初期试验钢表面点蚀坑的出现,进而减小腐蚀发生的活性区;此外,稀土Y的添加使腐蚀产物中γ-FeOOH的含量显著减少,Fe_(3)O_(4)和α-FeOOH的含量增加,锈层的稳定性与致密性增强;Y的添加还使锈层厚度变大,更有效地阻碍Cl^(-)的进入。稀土Y的添加可以有效提高低合金钢的耐蚀性能,当稀土质量分数为0.0043%时,试验钢的耐蚀性最好。