80t UHP DC EAF-LF-CC工艺生产Q390B低合金高强度钢的实践

杭钢用80 t UHP DC电弧炉-钢包炉(LF)-200 mm×200 mm连铸及700×1／650×3轧机轧制,生产直径75 mm的Q390B低合金高强度圆钢。LF精炼时控制(％)0．16-0．19C,1．35-1．52Mn,0．03～0．05V,≤0．025S,≤0．025P,喂CaSi线并全程吹氩,连铸采用长水口保护浇注。检验结果表明,钢材具有良好的表面质量、低倍组织,夹杂物≤2．0级,钢的σB 380～465 MPa,σb 545～625 MPa,δ22．0％-28．5％,AK 98-210 J。

低合金高强度热轧卷板Q390C轧制工艺技术研究

介绍一种低合金高强度热轧卷板Q390C轧制工艺,工艺包括板坯加热、板坯粗轧、板坯精轧、板坯成卷四个步骤;重点对精轧工艺进行研究,采用厚度检测装置检测板坯的厚度,使用中控模块选取初始精轧速度,并对板坯的实时温度与平整度进行检测,据此对第一精轧装置的初始精轧速度做进一步调节。研究表明:当板坯温度较高时,板坯的可塑性较强,提高精轧速度,可提高工作效率;当板坯温度较低时,降低精轧速度,可减少精轧板坯缺陷的产生,提高精轧机组使用寿命。

低合金高强度结构钢Q345B特厚板的复合轧制工艺

去除两块规格为（／mm）210×1630×2570的Q345B钢连铸坯待复合面上氧化铁皮，开环周坡口，叠放并焊接在一起得到（／mm）415×1630×2570的复合坯。对复合腔抽真空、密封、加热至1220—1260℃和在1150℃轧制成100mm特厚板，前3道次总压下率大于40％，终轧980℃。检验结果表明，Q345B钢复合板各项力学性能均达到GB6396-2008和GB1591-2008的要求，抗拉强度530—535MPa，屈服强度325MPa，伸长率27．5％～28．0％，厚度z方向抗拉强度为520～530MPa，断面收缩率30．0％～60．5％，界面组织结合率99％以上，拉伸试样断口为混合断裂和少量韧性断裂，冷弯性能良好。

液压支架结构用Q550低合金高强度钢常温下的焊接

对液压支架用Q550低合金高强度钢常温下焊接工艺进行了研究。进行了焊接接头的拉伸、弯曲、低温冲击试验,并对其冲击断口及显微组织进行了观察。结果表明,采用低氢型渣系的低合金高强钢药芯焊丝PK-YJ707A焊接后,焊接接头的屈服强度于母材等强度;冲击吸收功AKV值在-20℃时达到107J,在-40℃时达到80J;焊接接头弯曲后无裂纹或裂纹小于3mm。力学性能均符合Q550低合金高强度钢的要求。表明合理的焊接工艺、合适的焊接材料可以取消焊前预热。

微量B对微Ti处理低合金高强度钢组织性能的影响

采用拉伸、冲击和弯曲试验机、光学显微镜以及透射电镜分析了B对微Ti处理低合金高强度钢性能的影响。结果表明,对比无B钢,加入9×10-6～15×10-6的B可使屈服强度和抗拉强度分别提高60 MPa以上,尤其对屈服强度提高更明显,且其冷弯性能和冲击韧性可满足Q345C～Q460C级别低合金高强度钢标准要求,但伸长率明显降低。无B钢组织以铁素体+珠光体为主,而含B钢金相组织为贝氏体+珠光体,并随着卷取温度的降低,组织逐渐细化。B的加入对TiN和TiC的析出无影响,但钢中微量Ti的存在对B的析出具有抑制作用。

Q345E低合金高强度钢Φ600mm连铸圆坯的生产实践

Q345E钢（／％：0．14—0．17C、0．20～0．30Si、1．28～1．38Mn、≤0．011P、≤0．005S、0．015。0．030A1、0．032～0．045V）大圆坯的生产流程为65tLD—LF—VD．Ф600mm圆坯cc工艺。通过出钢时滑板挡渣，加入预熔合成渣（／％：40—50CaO、≤9Si02、30—40A1203、3—7MgO、8—10A1）、钢芯铝、脱氧剂和合金，控制拉速0．22m／min，32t中间包钢水过热度（25±5）℃，恒液面900mm，全程保护浇铸和电磁搅拌等措施，试生产法兰用Q345E钢Ф600mm连铸圆坯。生产结果表明，铸坯表面无可见冷疤、鼓肚等缺陷，中心缩孔0．5级，中心疏松1．0级，碳偏析≤1．09，-50℃低温冲击功超过100J，完全满足标准要求。

Q390D低合金高强度线材的研发与生产实践

介绍韶钢开发Q390D线材的生产工艺及产品质量情况。研究出现,Nb元素在大于0.02%时,能显著提高线材屈服强度。介绍了轧制和炼钢工艺对强度性能和低温冲击性能的影响。通过采取轧制控轧控冷工艺、铸坯弱冷制度以及连铸保护浇注等措施,Q390D线材强度指标和低温冲击性能得到有效提高,同时避免产生铌微合金化连铸坯表面裂纹的质量问题。

优化成分设计以降低低合金高强度结构钢成本

为降低板坯低合金高强度结构钢Q345C的成本,进行了优化Q345C成分设计试验。根据各元素对强度的贡献值及合金成本,降低钢中锰含量0.30%左右;加入微合金元素钒,使钢中钒含量控制在0.025%~0.035%;钢中铝含量不再做要求,减少钙铁线的喂入量。结果表明：该成分体系能够降低钢中有害元素P、S的含量;能够改善铸坯中心偏析,铸坯角部未发现裂纹;冲击韧性和延展性有所提高,抗拉强度和屈服强度稍低于优化前的Q345C钢,钢板力学性能满足国标要求;晶粒度与优化前相比差别不明显,带状组织有所减轻,优化成分设计后吨钢合金成本降低了5.3~8.0元。

行走液压支架用Q550D高强度钢的焊接工艺

分析了行走式液压支架用材料Q550D低合金高强度钢的化学成分、力学性能特点及Q550D碳当量、冷裂纹敏感性等焊接性能,就其焊接材料、焊接工艺、焊后处理及检验等进行研究。最终确定焊前预热,焊中保温,焊后热处理焊接工艺,在施工期间通过严格控制焊接电流、焊接速度、层间温度等确保焊接质量,结果未出现焊接不良、裂纹等焊接缺陷,满足了设备的使用要求。

含Nb或V的Q390钢板的组织与性能研究

通过力学性能试验和微观结构观察,结合沉淀相M(C,N)与温度的热力学计算结果,对两种含Nb或V的低合金高强度板进行了分析和讨论。结果表明,两种试验钢均能满足GB/T1591-2018对Q390钢的要求。终轧温度800℃左右含V试验钢的低温冲击韧性更佳,-40℃冲击功可稳定在150 J以上。含V钢的析出发生在精轧及随后的相变阶段,可促进铁素体晶粒的细化并阻止铁素体晶粒异常长大;含Nb钢的析出主要发生在粗轧阶段,主要细化奥氏体再结晶晶粒。

Q345B钢板冷弯成形开裂分析

Q345B钢是GB／T1591—1994（（低合金高强度结构钢》中的一个再要牌号，具有高强度、良好塑性及低温冲击韧度，可作为重要焊接结构件使用，也是机车车体中广泛应用的结构钢品种。但我公司在对某批次板厚为6mmQ345B钢板进行冷弯成形时，在90°折弯处发现钢板有开裂现象，为查明原因，对开裂钢板进行理化检验，送检试样如图1所示。

Q355B钢板化学成分和生产工艺设计

对Q345B钢板样本批次的上屈服强度以及对应化学成分进行关联性统计分析,结果表明:按照Q345B钢板化学成分和生产工艺设计生产Q355B钢板,并根据GB/T1591-2018标准判定,上屈服强度合格率太低,工序保证能力不足,需要在Q345B钢板生产的基础上进一步优化化学成分并重新设计生产工艺。生产实践证明:采用优化后的化学成分和工艺规程生产Q355B钢板,上屈服强度合格率及工序保证能力均得到提高。

Q390D钢的开发和试制

本文介绍了柳钢开发Q390D钢的过程、生产工艺及产品质量情况,研究分析化学成分、生产工艺对Q390D的强度性能和低温冲击性能的影响以及应采取的措施。

S550MC高强度钢薄板焊接工艺简述

S550MC是一种国内近年成功生产出的高强度钢,强化机理主要为细晶强化,辅以沉淀强化、固溶强化,尤其适用于汽车大梁。某型车车架大梁采用S550MC薄板焊接而成,车架横梁采用Q355B钢。根据此车架结构的特点,以及对母材焊接性的分析,决定采用MAG工艺,进行S550MC高强度钢同种材质之间、S550MC与Q355B钢异种钢薄板的焊接。通过进行焊接工艺试验,对A、B、C等3组试件的焊接头进行拉伸试验、弯曲试验和金相试验,并对试验结果进行分析,验证了焊接工艺的合理性,依此结果进行了实际产品车架的焊接工作,获得了质量优良的焊接接头。

Q355B热轧带钢力学性能的优化实践

2020年年初,多家客户在使用我司850mm轧线生产的Q355B材质热轧带钢时,反馈带钢存在偏硬情况,严重影响客户的生产节奏并增大成本消耗。重点对Q355B材质热轧带钢的化学成分及轧制工艺进行综合研究并持续优化,使带钢的屈服强度由465MPa降低至427MPa左右。客户反馈优化后Q355B材质热轧带钢使用效果良好。

马氏体含量对St12Q1和St37-2G双相钢力学性能的影响

将St1 2Q1和St37- 2G钢在两相区不同温度下加热和淬火 ,可以得到 (F +M)的双相组织 ,与此同时研究实验用钢在不同热处理工艺下组织和力学性能的关系。结果表明 :其应力—应变曲线表现出屈服点低、连续屈服、没有明显的屈服点等特性 ;提高两相区的淬火温度 ,可使马氏体量增多 ;在相同淬火加热温度下 ,淬火组织的马氏体量随钢的含碳量增加而增多 ;双相钢的强度只与它所含的马氏体量有关 。

250mm超厚低合金高强度Q345D钢板的研制

通过采取较低碳、低锰、多元复合微合金元素化学成分设计,利用模铸浇注-3800 mm宽厚板轧机轧制-正火热处理生产线,成功地研制开发并批量生产出了250 mm超厚保性能、保三级探伤的低合金Q345D钢板。钢板各类夹杂物级别总和不超过3.0,晶粒度达到8.0~9.0级。性能富余量较大,其中屈服富余量在65~115 MPa,抗拉富余量在45~75 MPa,伸长率富余量为5%~10%,-20℃V型冲击功平均为106 J,-40℃V型冲击功平均达到了43 J,完全符合超厚Q345D的性能要求。

变压器铁心拉板用WH80Q钢的焊接工艺

在分析WH80Q低合金高强度钢焊接性的基础上,通过焊接工艺评定试验,结合生产实际,制定了合理的焊接工艺规程,并将焊接工艺参数应用于变压器铁心拉板的组焊中,满足了产品设计要求。

可转位车刀在切削Q345B振动轮轮圈中的应用

压路机的振动轮属重型机械,粗加工阶段刀具的工作环境比较恶劣,轮圈材质为Q345B,属低合金高强度钢,材料硬度高、难加工,经多次生产实践,改为使用可转位车刀,较之以前的焊接式硬质合金车刀,很好地解决了振动轮加工难和加工效率低的生产难题。

Q690材料应用于液压支架中的焊接工艺

根据对Q690材料在焊接液压支架结构件时的加工经验,通过Q690材料的特点简单介绍了Q690材料的焊接工艺。相比于其他材料,低合金钢在焊接中应注意焊前预热、焊后保温及探伤,并提出气温和天气对焊接的影响。为Q690材料的应用提供参考。