低塑性土模糊工程分类的探讨

本文提出了低塑性土的模糊分类方法,进而讨论并验证了该方法的合理性;同时,本文还探讨了各粒组成分对土的工程性质的影响,并通过单、双因素分类的比较,认为双因素分类更符合实际情况。

二灰稳定低塑性土在底基层中的应用

结合施工实践,从现场拌和、整型、碾压及组合、养生等方面阐述了低塑性土的二灰土底基层的施工工艺,并对出现的通病提出了相应的处理措施。

水泥稳定低塑性土路基的优化设计及应用技术分析

低塑性土由于透水性高,容易松散,稳定性差等特性而不能直接作为路基使用,必须采取一定的稳定措施方可使用。为了研究水泥稳定后低塑性土的特性,对低塑性土掺加一定量的水泥后进行室内试验,结果显示:随着水泥掺量的增加,水泥土的强度和干缩性随之升高;在此基础上,保证强度的前提下,控制水泥掺量使水泥土干缩特性降到最低,得出最优化配合比为水泥掺量为4%,最佳含水率为18.3%;并通过益阳至马迹塘高速公路工程的应用,检测结果表明,水泥稳定低塑性土路基能够满足强度和压实度的规定要求。

石灰稳定低塑性土最佳剂量设计

引言石灰稳定土在我国道路上的应用有很悠久的历史，也积累了丰富的经验。这类材料造价低廉，料源广泛，适用于二、三级公路基层及各等级公路的底基层。但《公路沥青路面设计规范》中对土的塑指要求有一定的限制．细粒土的塑性指数在12～18之间，

对液塑限联合测定法测定低塑性土存在缺陷的分析

四川雅砻江两河口水电站大坝工程于2015年05月开工建设,大坝为砾石土心墙堆石坝,最大坝高295m,坝体填筑总方量4162万m^3,砾石土心墙414万m^3,建成后将成为亚洲第一高土石坝。在该工程亚中、苹果园、瓜里、普巴绒、西地五个土料场复勘工作中,笔者在界限含水率试验过程中发现:对于低塑性土,按《水电水利土工试验规程》(DL/T5355-2006)【1】中的液塑限联合测定法(以下称联合法)测定其塑性指数是存在缺陷的。

压实低塑性土的抗剪强度

本文就山西省某水库筑坝土料的抗剪强度试验，论述了低塑性土抗剪强度试验破坏标准的选择，并通过大量的室内试验，讨论了抗剪强度及其参数随含水量，干密度以及粉粒含量变化的规律．

原位振荡联合管井降水处理浅表层低塑性土软基的探索

针对雨季滩涂区域,浅表层低塑性软基换填施工风险较大的实际情况,采用挖机抓斗原位水平振荡联合管井降水的方案,对软基进行处理。通过对该方案进行可行性研究,再结合具体实践进行关键技术的探索。实践证明该方案取得较好的效果,也提供理论研究及工艺改进的依据。

分析水泥稳定低塑性土路基的优化设计

针对在低塑性土中添加水泥来形成改良土的做法,在介绍其作用机理的基础上,采用试验的方法,明确不同水泥剂量条件下的改良土强度与干缩特性,并据此确定4.0%的最佳水泥剂量(对应18.3%的最佳含水量),最后通过实践,验证了这一优化设计的合理性与可行性,为这种做法的广泛应用提供技术支持。

石灰稳定低塑性土最佳剂量设计

通过对低塑性土采用不同剂量配比实验 ,探求了石灰稳定低塑性土的配比剂量 ,对于呼盟部分多砂地区 ,就地取材 ,节省土源 ,广泛推行石灰稳定土的应用技术方面 。

前期动载对低塑性粉土静态和动态强度的影响

低塑性粉土广泛存在于世界范围内,在地震中容易产生液化现象,然而一些基础设施破坏不仅见于地震中也发生在地震后,这就决定了研究低塑性粉土震后行为的必要性。以美国中部密西西比河沿岸低塑性粉土为试验材料,研究动载对低塑性粉土静态和动态强度的影响。在动三轴仪上对试样施加动载引起超孔隙水压力,排水重固结后,分别对2组震动后试样进行静态和动态三轴强度试验。试验结果表明,当液化水平小于0.70时,前期动载对粉土的不排水剪切强度影响不大;相反地,只有当液化水平大于0.70,密西西比河沿岸粉土的震后重固结体积应变和不排水剪切强度才伴随着液化水平的提高显著增加,但相对于砂土而言,重固结体积应变在较低的液化水平时即有明显增加。与前期动载对不排水剪切强度的影响不同,当动载所引起的液化水平为0.35或轴向应变为0.2%时,抗液化强度达到最大值,若液化水平大于0.35,抗液化强度伴随液化水平提高而降低。如果前期荷载引起较大的压应变,在重固结后第二次动载循环中,轴向压力相比轴向拉力引起较小的超孔隙水压力。

低塑性粉土液化重固结后剪切强度研究

通过室内三轴试验研究美国中部密西西比河流域低塑性粉土的液化重固结后剪切强度。研究成果表明,正常固结低塑性粉土液化后不排水剪切强度Su随重固结度的增加而提高,而且呈现类固结现象。类似于未受震动的情况,液化完全重固结后不排水剪切强度比Su,OC/Su,NC与固结比OCR呈幂指数关系,只是幂指数相对于未受震动情况稍大。随着OCR的增加,完全重固结引起的不排水剪切强度变化?Su,recon先提高后降低,当OCR=3.42时,?Su,recon达到最大值。液化完全重固结后不排水剪切行为不具有准稳态现象,随着轴应变增加,应力逐渐增加直至达到临界状态。另外,液化完全重固结后不排水剪切应力-应变曲线可被有效固结应力?′c归一化。最终提出了计算液化完全重固结后低塑性粉土不排水剪切强度的计算公式。

低塑性土二灰土基层地探索

《公路路面基层施工技术规范》ＪＴＪ０３４－９３中４．２．４条明确用于二灰土施工的塑性指数宜采用１２－２０的粘性土（亚粘土）。河北省衡水地区土的塑性指数在８－１３范围。本文通过１０６线衡水段路面工程Ａ标二灰土施工，总结出解决低塑性土二灰土施工中起皮、弹簧、压产度不易达到要求、表面松散不光等问题及施工中的注意事项。

石家庄山前区低塑性含砂粉土的路用性能探讨

介绍了石家庄山前区低塑性含砂粉土的特点，分析了它的物理特性，对它在使用不同稳定剂时的稳定性进行了试验、比较，针对它在公路中的应用提出了建议。

土体蠕变的新模型

本文提出一个新的模型来表征各类土的蠕变行为,共有如下发现:经模型变换后的蠕变试验的应变时间曲线在双对数轴上是一条直线,其斜率为模型的指数n值,且n的取值与模型的参考量无关;该模型不仅适用于本文的三类土(高塑性土、低塑性土、无塑性土),还适用于其他学者的蠕变试验数据,所有的数据都支持n值与应力水平无关,n可以被看作表征土的蠕变特性的一个指标;各类土的n值应力水平曲线相互比较,表明n值不与土的塑性指数直接相关,高塑性土边坡和挡土结构的破坏,不能简单归因于高塑性土的蠕变;n值应力水平曲线还表明,土体的蠕变参数(n值)与应力水平无关,任何应力水平下土体都在蠕变。

羊足碾压坑层间嵌锁施工技术研究

羊足碾压坑层间嵌锁技术是适用于路基-稳定细粒土底基层-基层的层间结合技术,即利用带有凸块的碾轮使细粒土层表面形成凹坑,再铺筑上层材料,使上、下两层相互咬合嵌锁,任何一层均不会产生单独变形.针对羊足碾在综合稳定低液限粉土底基层上压坑施工后产生起皮、松散和碎裂等问题,选择不同压坑方式和压坑时机进行现场试验;通过测试问题部位与正常部位土体中水的质量分数,证明水的质量分数不是影响成坑质量的关键;根据成坑外观和深度,证明压坑应在压实度达到标准后立即进行,采用"弱振压坑+胶轮修复"的压坑工艺效果较好,成坑深度为10mm,能够发挥层间嵌锁作用.最后给出羊足碾压坑施工建议.