海上低渗高含水气藏基于可动水的产能评价方法

南海西部乐东区低渗气藏原生含水饱和度高,探井测试水气比高、层间差异大、孔隙水的赋存状态和可动条件不清,产水气井产能认识不准确。通过气水驱替与核磁共振实验,明确了靶区不同物性岩心可动水赋存特征和变化规律,建立可动水饱和度预测模型,提出了基于可动水产出的产能评价方法。研究表明,低渗气藏储层孔喉半径小,可动水主要赋存在较大的微米级及亚微米级孔喉内;可动水饱和度与驱替压力梯度呈指数正相关关系,Ⅰ类岩心可动水饱和度的的主控因素是渗透率,Ⅱ类岩心主控因素是渗透率和驱替压差;可动水孔隙度与岩心孔隙度呈线性正相关关系,与岩心渗透率呈对数式正相关关系,极限驱替压差下Ⅰ类岩心可动水孔隙度在8%左右,Ⅱ类岩心则明显偏低,为4.2%~6.2%,且受渗透率影响较大。基于可动水产出的产能评价方法在乐东区探井应用效果好,可合理指导乐东区开发井产能研究。

低孔低渗砂岩储层含水饱和度模型建立及在松南地区的应用

本文通过对松南地区低孔低渗储层81块岩样岩石物理分析数据的特征研究,总结出研究区影响低孔低渗岩石电阻率值的两个主要因素:一是泥质的附加导电性;二是由于泥质含量的增加使孔隙结构变复杂而使岩石电阻率值增加。据此,本文建立了评价低孔低渗储层含水饱和度的模型,在松南地区取得了良好的应用效果。

基于采出程度的高含水期低饱和度油层补孔时机优化

高含水期低饱和度油层补孔时机(补孔时油井的含水率)对提高多层油藏高含水期采出程度有重要意义。运用渗流理论及油藏工程方法建立了存在隔层的多层油藏高含水期低饱和度油层补孔渗流数学模型;并运用该模型研究了不同无因次初始含油饱和度、无因次注水速度、无因次渗透率及无因次厚度条件下,补孔时机对采出程度的影响,并给出了最优补孔时机。研究结果表明:随着补孔时含水率的增加,综合含水率98%采出程度与补孔3年后采出程度均增加;当补孔时含水率达到85%后,随着补孔时含水率上升,综合含水率98%采出程度与补孔3年后的采出程度增加幅度均变大;无因次饱和度、无因次厚度、无因次渗透率越大;综合含水率98%时的采出程度与补孔3年后的采出程度越大;无因次注水速度越大,补孔3年后采出程度越大;无因次注水速度不影响综合含水率98%的采出程度。研究结论:以综合含水率98%的采出程度为目标时,补孔时含水率取92%~96%为最佳;以开发3年后的采出程度为目标时,注水速度应在工程允许范围内尽量取大,补孔时含水率取92%~96%为最佳。

低孔低渗储层含水饱和度的确定

含水饱和度是评价储层含油性的一个非常重要的参数。定量计算含水饱和度通常是采用阿尔奇公式，该公式是在地层不含泥质及具有均匀较高孔隙度砂岩的条件基础上岩电实验的结果。在实际地层中岩电参数比较复杂，为了有效评价储层含油性，求准含水饱和度参数，本文利用不同地层、不同岩性的低孔低渗储层砂岩进行岩电实验，根据实验结果阐述了岩电实验参数的应用意义和在实际生产中含水饱和度的确定方法。该确定方法解决了低孔低渗储层含水饱和度计算难的问题，在实际应用中取得了良好的应用效果。

低孔低渗碎屑岩储集层双孔隙饱和度模型

低孔低渗储集层岩电关系存在大量的"非阿尔奇"现象,经典的阿尔奇模型在这类储集层的饱和度定量评价中存在一定不适用性。根据低孔低渗储集层孔隙结构特点,提出了一种新的考虑孔隙结构的双孔隙饱和度模型,即将岩石总的电阻视为自由水和微孔隙水两部分电阻的并联,综合考虑大孔隙与微孔隙对岩石电性的影响。利用该模型模拟岩样岩电关系,所得计算值同实测结果吻合很好。在中国东部和中部两种不同成因低孔低渗储集层评价中的应用效果表明,与阿尔奇模型相比,双孔模型同时考虑了岩性、物性、孔隙结构和含油性对电性的多重影响,因而利用其计算的含油饱和度更符合油藏的实际规律和岩石物理特征,更接近地层的真实含油情况。

基于实验条件下的低孔低渗岩心饱和度指数影响因素研究

依据常规岩电及核磁共振实验,分析了饱和度指数的影响因素,对其影响机理进行了定性研究,并根据分析结果建立饱和度模型,对实际井资料进行了处理。结果表明,储层岩石的孔隙结构是影响饱和度指数的最主要因素,而地层水矿化度对饱和度指数的影响较小。精确计算储层的饱和度指数,对储层流体定量评价具有重要意义。

大庆外围扶杨油层组低孔渗储层饱和度计算方法

大庆外围低孔渗储层的复杂孔隙结构特征制约其饱和度参数的计算精度.分析岩性、物性等岩心分析资料和岩心含油状况,岩层中泥质、钙质胶结是造成储层孔隙结构复杂的重要因素之一,也是造成储层含油状况差的主要原因.以双水饱和度模型为基础,选取外围扶杨油层典型岩心样品进行实验,建立地层因素参数与孔隙度、渗透率、泥质含量、钙质含量等参数的关系式,以及饱和度指数与孔隙度、渗透率的综合关系式,使地层因素参数与饱和度指数更适合大庆外围低孔渗储层的复杂孔隙结构.密闭取心井验证结果表明,饱和度相对误差为7.6%,达到实际生产应用要求.

徐家围子地区深层特低孔渗砂岩储层含气饱和度模型对比

随着油田勘探开发的不断深入,低孔渗油气储层已经成为油田勘探开发的重点,低孔渗储层的测井评价也成为测井领域面临的首要问题。针对徐家围子地区深层砂岩储层孔渗低、含泥、孔隙结构复杂等特点,基于有效介质对称导电理论,建立了徐家围子地区泥质砂岩储层有效介质导电模型。该模型考虑了泥质附加导电,以及泥的连通性、形状和结构等对岩石导电性的影响,它更适用于描述低孔渗泥质砂岩储层的导电规律。有效介质导电模型与双水导电模型和阿尔奇方程的理论与应用对比,表明在泥质含量较低且变化不大的情况下,3种导电模型均可用于计算徐家围子地区深层砂岩储层的含气饱和度,且效果相近。但在泥质含量较高且变化较大的情况下,优先选用有效介质导电模型计算砂岩储层的含气饱和度。

不同含水饱和度下应力敏感性对致密低渗气井产能影响分析

致密低渗储层具有很强的压敏性，水的存在降低了渗透率，使得储层的应力敏感性加强。通过在不同含水饱和度下对岩样进行不同有效压力的渗透率测试实验，回归出了渗透率与有效压力的关系式，结合平面径向渗流理论推导出气井的产能方程，可计算不同应力敏感系数下的无阻产量。实例计算表明：含水饱和度越高，渗透率越低，应力敏感性越强，气井产能越低，考虑了应力敏感性的产能是不考虑应力敏感性产能的30％～83．3％。

低孔低渗储层原始含油饱和度解释方法研究

A油田F油层属于低孔低渗砂岩储层，孔隙结构复杂、非均质性强，造成了原始含油饱和度解释的困难，解释精度普遍不高。为了解决这个问题，本文采用了两种方法。第一种方法：在蒸发率实验的基础上，利用密闭取心资料确定原始含油饱和度；第二种方法：用压汞资料求取最小孔喉半径，进而确定原始含油饱和度。其中，第二种方法为在研究区块没有密闭取心井的情况下，精确解释原始含油饱和度提供了新的途径。

低孔渗储层饱和度模型应用效果对比

低孔渗储层岩石孔隙结构复杂,其饱和度评价一直是测井领域亟待解决的难点问题。研究大庆朝-长地区F油层组储层物性、泥质体积分数、孔隙等,得出该地区F油层组储层具有孔渗低、泥质含量高、微孔隙发育、束缚水饱和度高的储层特征。针对该区储层特征,利用有效介质导电理论,建立有效介质导电模型,并给出改进印度尼西亚方程和改进DOLL方程。分析三种模型及阿尔奇方程的理论特点,并用以计算三口密闭取心井的含水饱和度。对比结果表明,有效介质导电模型考虑因素全,计算的含水饱和度平均相对误差低,适合低孔渗泥质砂岩储层的含油气饱和度评价。

伪渗滤孔隙门限理论在鄂尔多斯长8段低孔渗储层饱和度计算中的应用

鄂尔多斯盆地镇泾和渭北油田的长8段储层孔隙结构复杂,孔隙类型多,连通性差,导致了储层含油气分布为强非均匀性,现有Archie公式计算的含水饱和度精度低,定性判别和定量评价困难。文中以鄂尔多斯盆地镇泾和渭北油田长8储层段为例,分析了低孔低渗储层的导电特征,从Archie和Winsauer的经典岩电分析数据出发,建立了由伪渗滤孔隙门限、含水饱和度、电导率三参数构成的低孔渗储层电导率模型。理论分析和实际资料应用表明,伪渗滤孔隙门限理论可以同时适用于存在孤立孔隙和泥质等具有导电骨架性的储层的自然约束条件,对镇泾和渭北油田多口井的长8低孔渗储层进行了处理解释,获得了比Archie公式吻合更好的结果。

东海地区低渗-致密储层含水饱和度定量评价方法

东海地区低渗-致密储层的岩性及孔隙结构复杂、物性非均质性强,储层含水饱和度的准确计算一直是该类储层测井评价中的难点。提出了2种储层含水饱和度计算方法。一是基于岩心三维纳米CT扫描实验的变m值计算方法,根据数字岩心样品连通孔隙度与胶结指数m理论值,回归拟合出随孔隙度变化的变m值计算公式,建立数字岩心变m值西门度模型求取储层含水饱和度;二是利用核磁测井资料或RC50与渗透率的相关关系式得到RC50的值,进而通过地层因素F与RC50的负相关关系及地层因素F与储层含水饱和度的关系式求取储层含水饱和度。以东海地区X凹陷Y区低渗-致密砂岩储层实际井为例,分析了本文提出的2种模型和定m值西门度模型的计算结果,结果表明本文提出的2种模型的计算结果与密闭取心饱和度更加匹配,说明本文模型更加适用于东海地区低渗-致密储层。

低孔低渗储层基于测井资料反演m值与饱和度计算方法研究

低孔低渗储层具有低孔隙度、低渗透率非均质性强等特点,其岩电参数特征与常规储层存在显著的差异;因此储层含水饱和度的计算是测井评价的一个难题。对南海西部海域大量低孔低渗样品的岩电实验结果进行分析研究,建立了利用测井曲线反演地层胶结指数m值与含水饱和度的方法。实际计算结果表明,由算法反演得到的胶结指数m值与岩心岩电实验结果很接近,因此可证明利用算法计算得到低孔低渗储层含水饱和度是可靠的。

彩9井区西山窑组特低渗油藏高含水期加密调整试验

准噶尔盆地彩9井区中侏罗统西山窑组为低孔特低渗砂岩油藏,目前已进入高含水低产低能阶段,即将面临废弃停产的严峻局面。对彩9井区西山窑组特低渗油藏渗流特征及剩余油分布规律进行了研究,提出在油井井间剩余油富集带加密注水井以缩小注采井距、提高注采井数比以提高动用程度的调整方案,方案在先导试验井组实施并取得成功,为后续油藏全面调整开发提供技术思路。

TBM地区低孔渗高产气储层预测

本文从TBM地区目的层的地质和地球物理特征分析出发,以三维地震资料为基础,综合利用人工和神经网络波形分类等定性储层预测方法和利用反演及敏感地震属性分析,对TBM地区低孔渗砂岩分布区开展了砂体展布特征分析和天然气高产区预测研究。根据研究结果部署了10口钻井,已完钻的4口井中有3口获得高产气流(其中DK27井日产天然气36.8×104m3)。值得指出的是,目前所用的预测方法还不能预测厚度小于6m的单砂层或砂层组构成的储层。

深入研究 整体部署 改善濮城沙三段低渗油藏中高含水期开发效果

濮城沙三段油藏目前已进入高含水开发期 ,开发形势日趋严峻 ,本文通过对沙三段油藏进行深入研究。

低渗储层含水饱和度测井评价研究

由于储层受岩性、物性及孔隙结构等多种变化因素的影响,会表现出复杂的岩性或电性变化规律,增加了流体在储层孔隙中渗流的复杂性,本文探讨了该类型储层岩电参数的变化规律,根据对具体的储层岩电参数的研究,进行含水饱和度的计算。结合实际的井资料用两种方法计算了储层的含水饱和度,得出用西门度模型来计算饱和度是用于该地区储层的最优计算方法。

丰富川高含水特低渗油藏注水优化技术

丰富川油田为低渗透油藏,2002年开始对长2油藏进行前期注水先导实验,2003年基本实现全区注水开发,但全区开发效果不理想。综合含水率由2003年的25.0%上升到2015年的92.0%,进入超高含水开发阶段。该区主要面临的问题是裂缝性水淹水窜现象较为严重,油井含水率上升明显,单井产量低,油田产量递减快等。对全区进行了地质再认识,在对单砂体精细对比、完善注采井网、提高小层对应程度的基础上,一是提出了整体上大面积注水,局部上缓慢温和注水的注水方式,以补充地层能量;二是提出了采用两套井网,实现分层开采的方法,以扩大原始井距,解决层间矛盾;三是采取单井引效措施,以提高单井产量,最终改善全区开发效果。

特低渗油藏高含水期剩余油分布规律及改造措施研究

特低渗油藏在高含水开发后期 ,剩余油分布及改造措施的配套性对保证油藏的稳产 ,提高油藏的开发效果相当重要 ,本文就剩余油分布规律及配套技术的适应性研究、实施前提、过程和效果做了详尽的描述 ,对同类油藏的开发具有一定指导作用。