航空高强钢低氢脆电镀锌-镍合金工艺研究

对航空高强钢低氢脆电镀锌-镍合金工艺进行研究。分析在酸性氯化物体系下锌-镍比、电流密度、温度及添加剂等工艺参数对镀层性能的影响,得到镍含量达到13%~15%,耐蚀性能、低氢脆性能满足要求的合金镀层。

A100钢低氢脆刷镀镉镀层海洋环境腐蚀行为研究

通过海洋环境下的户外暴露实验研究了A100钢表面低氢脆刷镀镉的腐蚀行为及腐蚀对力学性能的影响。通过腐蚀动力学曲线反映了镀层腐蚀失重的变化,并利用交流阻抗技术表征了镀层在不同腐蚀阶段的特征。结果表明:镀层具有很好的耐腐蚀性能,但随着实验的进行腐蚀速率逐渐加快;腐蚀对镀层力学试样的力学性能影响很大,导致抗拉强度降低,断口呈氢脆断裂。

提高低氢脆刷镀镉层的外观和结合力的方法

低氢脆刷镀镉层的外观和结合力差不仅影响零件的质量,同时对产品的性能造成影响。通过改进低氢脆刷镀镉前零件的表面状态、调整低氢脆刷镀的电压、改进低氢脆刷镀的工艺方法以及后处理方法可以解决这个问题。

低氢脆镀镉层与钢基体间结合力的改进

在氰化物低氢脆镀镉过程中,由于镀镉层的起皮造成零件的外观和结合力质量较差,不仅不能起到良好的腐蚀保护效果,同时也不能为喷漆涂层提供良好的结合力底层。通过严格控制零件的前处理除油效果和彻底去除零件表面的氧化层,以及合理的控制槽液中的杂质含量、槽液温度和电流密度,可以提高镀层的结合力。

超高强度钢材料的大型复杂零件低氢脆镉工艺方法的探索与实践

首先,超高强度钢具有高的氢脆敏感性,进行电镀等表面处理时,容易因渗氢而引起氢脆;第二,对于形状复杂的大型零件而言,由于阳极电力线分布不均匀,吸附电流的效率不同等因素,导致厚度不均匀,棱边凸出部位镉层发黑烧焦,针眼及麻点等问题;第三,对于复杂零件的凹槽、深孔、盲孔等部位,由于窝气、吹砂时表面前处理效果不好等问题,容易造成零件局部无镀层和孔内镀层鼓泡结合力差的问题。文章主要从槽液控制、前处理吹砂、阳极的选择和装夹、电镀的工艺方法等方面,介绍大型复杂零件电镀的一些实践经验。

卡口电连接器65Mn薄壁波纹簧低氢脆工艺研究

65Mn薄壁波纹簧是卡口电连接器锁紧的关键零件 ,以往采用氰化镀镉或氰化镀锌 ,容易导致氢脆而过早脆断失效。文章提出了采用真空热处理净化、超声波清洗、超声波中性盐溶液活化、化学镀镍以及镀后真空热处理的新工艺方法 ,从而实现了 6 5Mn薄壁波纹簧低氢脆、高寿命的目的。

高强度钢低氢脆镀镉钛工艺的应用

按照镀镉钛工艺进行试镀,试镀后的试件进行结合力、耐蚀性、氢脆性、电流效率、镀层钛含量等一系列质量检测。实验结果均满足工艺质量控制要求。

渗透剂JFC对高强度钢氨羧配位体系无氰镀镉-钛合金的影响

[目的]采用氨羧配位体系电镀Cd–Ti合金过程中会出现较多气泡,需要频繁对零件进行抖动。[方法]在氨羧配位体系Cd–Ti合金镀液中添加渗透剂JFC作为润湿剂,研究了渗透剂JFC对镀液性能、镀层性能及基体氢脆性的影响。[结果]渗透剂JFC不仅能够改善镀液的均镀能力,提高Cd–Ti合金镀层的外观、抗腐蚀等性能,而且不会给基体氢脆性带来负面影响。[结论]本文的研究结果可为氨羧配位体系无氰电镀Cd–Ti合金工艺的进一步推广应用奠定基础。

不同表面处理方式对300M钢在青岛海洋大气环境下腐蚀行为的影响

在青岛海洋大气环境中对3种不同表面状态的300M钢(裸材、低氢脆镀镉钛处理、超音速火焰喷涂WC-10Co4Cr)进行2 a大气暴晒实验,通过表面截面形貌观察、腐蚀产物分析等手段,研究了不同的表面处理方式对300M钢腐蚀行为的影响与机理。结果表明,经2 a大气暴晒后,超音速火焰喷涂WC-10Co4Cr的300M钢喷涂层发生剥落,基体作为阳极与喷涂层间发生电偶腐蚀及缝隙腐蚀,腐蚀速率最快,腐蚀坑最深;低氢脆镀镉钛处理的300M钢表面镀镉钛层腐蚀电位低于基体,镀层优先于基体发生腐蚀,因此对基体保护作用最好,腐蚀速率最低,腐蚀坑最浅。裸材与火焰喷涂层下的腐蚀产物主要由α-FeOOH、β-FeOOH、γ-FeOOH和Fe3O4组成,而镀镉钛试样表面除部分钢的腐蚀产物外还有Cd(OH)2和CdO2。镀镉钛层由于牺牲阳极作用保护效果最好,超音速火焰喷涂WC-10Co4Cr由于引发电偶腐蚀及缝隙腐蚀,加重了基材的腐蚀。