低温过热器管开裂原因

某化工厂燃油锅炉低温过热器管发生开裂,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜分析、力学性能测试等方法分析了开裂原因。结果表明:低温过热器管开裂的原因是管壁材料珠光体球化严重,使管壁迎火面的抗拉强度和屈服强度下降,管壁的耐热性能下降,从而导致低温过热器管发生开裂。

300MW亚临界机组低温过热器泄漏失效分析

以某300 MW亚临界机组低温过热器泄漏管段为研究对象,采用金相检验、扫描电镜、硬度和拉伸性能测试等手段对低温过热器泄漏失效原因进行分析。结果表明:管子未出现明显力学性能老化,断面存在严重腐蚀,具有脆性断裂特征。对机组低温过热器泄漏管段显微组织和力学性能进行测试分析,通过观察其微观组织和力学性能变化,分析爆口损伤原因,提出运行监督建议,以期对低温过热器管氢腐蚀研究提供参考。

300 MW现役机组低温过热器的改造设计方案

结合上海锅炉厂生产的300 MW现役发电机组收集到的相关参数进行理论分析及数值计算,采用EXCEL等辅助计算软件,针对过热器的问题提出三种方案,综合各方面因素考虑,采用了第三种方案切割低温过热器的受热面积以降低出口汽温,保护喷嘴的合理摆动和喷水减温水的使用量。

燃煤电厂低温过热器新旧管焊缝轴向裂纹分析

某燃煤电厂低温过热器新管与旧管对接的焊缝在水压试验中发现存在泄漏,通过对泄漏位置的宏观形貌、金相组织和力学性能进行检验,分析讨论造成低温过热器管泄漏的原因,针对该类型缺陷提出了一些针对性的措施。结果表明:管道加工变形过程中形成了端部贯穿性裂纹,并在后期配管时两端盲区缺陷未割除干净。提出的措施可以为锅炉受热面管检修质量管理提供参考。

低温过热器入口联箱管座角焊缝裂纹原因分析

华能德州发电厂5号炉低温过热器入口联箱管座角焊缝在管端熔合区处产生裂纹。通过应力分析、硬度检验、断口显微分析和焊缝及热影响区的金相分析,认为焊接工艺不当和管系结构设计不合理造成的应力集中是裂纹产生的主要原因。

超临界600MW机组“W”型火焰无烟煤锅炉低温过热器超温原因分析

大唐华银金竹山火力发电分公司超临界600MW机组燃用无烟煤的"W"型火焰锅炉在调试中出现低温过热器管壁超温现象,分析认为其主要为锅炉低负荷运行时氧量过盈,炉膛温度低,再生油燃烧不良,含煤粉的可燃物质在炉膛内未充分燃尽并在尾部低温过热器处积聚引起轻微的二次燃烧所致。为此,通过采取控制燃烧风量、加强吹灰等措施后,锅炉在燃用设计的金竹山劣质低挥发分无烟煤时低温过热器管壁温度可控制在460℃以内,其超温问题得到有效地解决。该措施对超临界600MW机组燃用无烟煤的"W"火焰锅炉设计、运行具有实际指导意义。

锅炉低温过热器管损伤研究及预防对策

对某燃煤火电厂锅炉低温过热器管的减薄损伤原因进行了探讨,并采用宏观检验、化学成分分析、力学性能试验、金相组织分析、脱碳层分析等手段对取样管进行了分析,试验结果表明:锅炉低温过热器管在运行过程中飞灰磨损和短期过热是造成管子减薄损伤的主要原因,针对分析结果提出了减少飞灰浓度和避免局部超温的建议。

永济热电厂5号炉低温过热器超温原因分析及技术对策

介绍了永济热电厂5号炉低温过热器超温特征，分析了造成低温过热器超温的原因，提出技术对策，执行后效果明显。

皋埠热电厂低温过热器爆管原因分析及解决措施

对低温过热器的热力学特性进行了讨论 ,分析了皋埠热电厂 6 5t h锅炉的低温过热器爆管原因 ,提出了防止爆管的改造方法。

皋埠热电厂低温过热器爆管原因分析及解决措施

低温过热器在锅炉运行中工况十分复杂,极易产生爆管事故。对低温过热器的热力学特性进行了讨论,分析了皋埠热电厂65 t/h锅炉的低温过热器爆管原因,提出了防止爆管的改造方法。

2209t/h锅炉低温过热器泄漏分析研究

运用现场检查、测量、痕迹分析法,结合锅炉磨损特征分析,找出了低温过热器管泄漏原因,有针对性的采取防范措施。

沧州华润热电有限公司2号炉低温过热器爆管分析

通过对沧州华润热电有限公司2号炉低温过热器爆管原因进行分析，给出了本次爆管的结论。

低温过热器开裂原因分析

文章对某电厂低温过热器弯头进行宏观分析、化学成分分析、机械性能试验及金相试验,研究得出此低温过热器弯头开裂原因主要是弯头弯制后残余应力过大造成的。

某发电厂低温过热器爆管原因分析

主要论述了对该发电厂低温过热器爆管原因的具体试验与分析结果，并提出了相应的预防措施。

某330MW燃煤锅炉低温过热器积灰行为分析

换热器积灰显著影响其换热效率。本文对某330 MW燃煤机组低温过热器管壁表面积灰层进行了收集,采用X射线荧光、X射线衍射、热重分析和粒径分析对收集样品的元素含量、矿物相、失重特性和粒径范围进行了详细表征,重点讨论现场积灰层的颜色变化原因、灰颗粒粘附与沉积行为。结果表明:积灰样品主要由Si、Al、Fe、S和O元素组成,它们以莫来石(Al_(6)Si_(2)O_(13))、铁堇青石(Fe_(2)Al_(4)Si_(5)O_(18))、Fe_(2)O_(3)、SiO_(2)、Fe(OH)_(2)·2Fe_(2)(SO_(4))3·20H_(2)O和FeSO_(4)·Fe_(2)(SO_(4))_(3)·22H_(2)O的形式存在,还包括少量硫酸钙和亚硫酸钙。富集硫酸盐的积灰层具有强吸湿性,105℃烘干后浅黄色消失,480℃灼烧后变为褐色,继续灼烧至1000℃时失重率高达37.5%,其烧失量主要来自于外在水、结晶水失去和硫酸盐的分解。积灰样品的粒径呈三峰分布,各峰值所对应的颗粒粒径分别为10.6μm、35.4μm和183μm。

马钢热电总厂2^#锅炉低温过热器爆管原因分析及防范措施

马钢热电总厂2#锅炉2005年先后两次发生低温过热器爆管,造成紧急停炉。通过对爆管管样材质拉伸和金相实验可知:低温过热器爆管的原因是仿离原设计工况长期远行,超温、过热所致。并对长期超温过热现象产生的原因进行分析,提出防范措施。

循环流化床锅炉外置换热器低温过热器受热面温升调节特性研究

针对某670t/h循环流化床(CFB)锅炉30种运行工况进行测量,并采用最优回归分析法对分流回灰换热器布置有一级低温过热器的温升调节控制特性进行分析。结果表明,锅炉负荷率、炉膛上部静压差、旋风筒回料温度、外置换热器进口汽温、分配室风量、内均流室风量、外均流室风量、换热室风量等参数对一级低温过热器温升的影响不尽相同,其中内、外均流室风量是一级低温过热器温升的主要调节参数,其调节幅度可满足锅炉实际运行要求。

循环流化床锅炉低温过热器爆管原因分析及处理措施

山东兖矿国泰化工有限公司1#HG-130／9．8-L．YM20型循环流化床锅炉于2005年5月点火试运行，至今锅炉已累计运行32800h。尾部烟道布置在炉膛后部，烟道上部四周及顶棚由包墙过热器组成，其内沿烟气流程依次布置高温过热器、低温过热器，下部烟道内依次布置省煤器、空气预热器。低温过热器管道水平布置，共46排，每排3根，规格为φ8．0mm×4．5mm，材质为20G，分上、中、下3组，每组最上一层管子迎风面都安装防磨护瓦。

1000MW超超临界锅炉低温过热器爆管原因分析

通过爆口宏观形貌分析、氧化膜堆积量射线检查、样管基体的化学成分及硬度检测、样管内壁氧化膜微观形貌及成分分析、氧化膜脱落失效机理分析,对某发电公司1000MW超超临界锅炉低温过热器爆管原因进行了深入研究。结果表明:低温过热器垂直段下弯头氧化膜堵塞引起短时过热爆管;样管完全满足国家标准或行业标准对12Cr1MoV钢的化学成分及硬度要求,低温过热器当量金属温度也远低于低温过热器壁温设计值和12Cr1MoV的抗氧化温度;大容量锅炉低温过热器管壁厚、热应力大和大容量锅炉蒸汽流速大、扰动强度高等因素共同导致氧化膜临界脱落厚度远小于小容量锅炉同管材氧化膜正常脱落厚度,增大了低温过热器氧化膜堵塞爆管的概率;在一定区域内低温过热器壁温沿炉膛宽度方向分布为中间壁温低、两侧壁温高,两次低温过热器爆管位置均在壁温最高区域,壁温高也增加了氧化膜生成速率和爆管的概率。研究结果还表明:样管内壁氧化膜有明显分层现象,由外到内分别为Fe2O3层、Fe3O4层和富Cr氧化物层等3层,晶粒尺寸由外层至内层逐渐减小,表面结构由外层至内层逐渐致密。

C锅炉低温过热器管开裂分析及对策

结合某厂动力车间C锅炉低温过热器管的失效情况和检测数据,分析探讨了C锅炉低温过热器管发生破裂的特征和产生的原因,并就如何防止类似事故的发生提出了对策。