水平低肋管加多孔导液带凝结换热分析和计算

本文提出水平低肋管加多孔导液带的凝结换热的分析、计算模型。通过实验测得多孔导液带的渗透率k。计算结果与本文作者所做的实验吻合较好。

带多孔排液芯的低肋管管外凝结换热

带多孔排液芯的低肋管管外凝结换热刘曦娟，马同泽，张正芳（中国科学院工程热物理研究所北京１０００８０）关键词凝结换热，低肋管，排液芯１引言在金属管外设置整体肋片能够显著地强化管外凝结换热。起初肋片只是用来扩展表面，其间距较大；在Ｇｒｅｇｏｒｉｇ等［’］...

低肋管强化传热效能的数值计算分析

低肋管在热设备中的应用日益广泛。本文运用边界单元法对低肋管的强化传热效能进行了数值计算。分析了低肋管断面形状、几何尺寸及管内外对流换热条件对强化传热效能的影响,为低肋管在工程中的应用提供了参考依据。

锯齿形低肋管冷凝换热机理分析及实验研究

本文对锯齿形低肋管强化冷凝换热机理进行了分析,提出了锯齿形低肋管强化冷凝换热的“周向效应”,导出了包括“周向效应”和锯齿外缘周长影响的表面张力作用公式和包括锯齿影响的存积角公式,提出了肋形准则。通过对四种锯齿管以R11为工质的实验得出了锯齿形低肋管汽侧冷凝换热的准则方程式,其计算值同实验值相差在±10％以内。

用强化屏改善低肋管沸腾传热性能的实验研究

本文针对低肋管沸腾传热的特点,提出加强化屏改善低肋管池沸腾传热性能的方法。对低肋管加强化屏的池沸腾传热进行了实验。实验结果表明,采用强化屏可使低肋管沸腾传热系数提高几倍乃至十倍。强化效果与强化屏的开口度,加热负荷及工质热物性有关。

R1234ze(E)与R134a在光管与低肋管外凝结传热数值模拟

使用R1234ze(E)和R134a进行水平光管及低肋管外凝结传热的数值模拟。采用VOF多相流模型和Lee相变传质模型来获得R1234ze(E)和R134a的管外凝结传热特性。模拟结果表明,光管外凝结传热系数与Nusselt理论解的偏差在±10%以内;随着冷凝温度的增加,R1234ze(E)的管外凝结传热系数增大;R134a的管外凝结传热系数要高于R1234ze(E);C4284低肋管相比光管,对管外凝结传热有明显的增强作用,在热流密度为30kW/m 2时,R1234ze(E)在冷凝温度为35℃时,管外凝结传热系数比光管高10.9倍,40℃时比光管高11.7倍。

R245fa在低肋管管外沸腾换热的试验研究

针对R245fa工质在大型蒸发器中低肋管的管外沸腾换热性能开展了试验研究。根据蒸发压力分别在0.88、0.78和0.68 MPa时的试验结果,通过威尔逊图解法得到相应的传热关联式,并将结果与文献进行比较。试验结果表明,在热流密度约23 000~32 000 W/m^(2)时,R245fa管外沸腾传热系数可以达到11 000~18 000 W/(m^(2)·K)。在实验条件范围内,管外传热系数随蒸发压力的升高而增大,随热流密度的增大而增大,相对于文献中光管的传热系数预测值的强化倍率约为2.800倍。此外,还给出了低肋管管外沸腾换热的传热关联式,以及Cooper关联式和Gorenflo关联式用于低肋管时所需增加的修正系数。

钛椭圆低肋横槽管外降膜蒸发流热特性

为提高钛椭圆低肋横槽管外降膜蒸发器传热效率,在试验验证基础上对椭圆系数E在1.0~2.0内管外液膜流热特性进行多相流数值模拟。结果表明:管外液膜分布均存在不同程度干斑,且液膜在临近干斑处较其他区域增厚明显,当E为1.2时液膜覆盖率最高;液膜沿轴/周向均减速铺展,当E为1.0和1.8时管上端液膜速度在无量纲轴向长度Z*为-0.25~-0.375及0.25~0.375之间骤减,液膜厚度沿轴向从喷淋口正下方位置向喷淋口远端变化趋势为先减小后增大;最大传热系数随着E增大而增大,管壁在液膜与干斑交界区域附近传热系数最高;平均传热系数先增大后减小,相较圆管,E为1.2和2.0时平均传热系数分别增大34.5%和15.7%;槽内汽含率分布与液膜分布呈相反规律,液膜整体汽含率随E的增大先增大后减小,槽内/外平均汽含率差值随E增加而增大。

螺旋隔板低肋管机油冷却器的传热特性研究

介绍了一种具有较高传热效能的螺旋隔板低肋管油冷却器 ,与普通的弓形隔板光滑管油冷却器相比 ,其总传热系数可提高 3倍左右。

R407C在花瓣型翅片管与低肋管外的冷凝传热性能对比

在蒸汽饱和温度为39℃，壁面过冷度为3—9℃条件下，实验研究了R407C在水平花瓣型翅片管和低肋管外的冷凝传热性能。结果表明，管外冷凝传热系数均随着壁面过冷度的增加而增大，在相同壁面过冷度下，花瓣型翅片管的管外冷凝传热系数是光滑管的4．6—5．4倍，比低肋提高了15％-25％，证明花瓣型翅片管具有良好的强化非共沸混合工质冷凝传热性能。

低肋大跨度板计算方法的对比研究

低肋大跨度板适用于住宅,具有跨度大,自重轻,隔音效果好等优点,为了改善板的经济指标,对低肋大跨度板的主要计算方法进行了对比研究,揭示了各种算法间的差别以及形成不良经济指标的原因,为认识此种板的受力性能和改进设计方法提供了良好的参考.

论适应性与可变性住宅设计中的结构问题——兼论低肋大跨度板住宅结构设计

适应性与可变性住宅设计将是未来住宅设计发展的方向,其中结构提供的可变性对其实现影响重大。文章研究了适应性与可变性住宅设计时建筑空间与结构空间的关系,提出了结构满足建筑空间变化的条件及手段,并从中引出结构可变性的概念。良好的结构的可变性依赖于经济有效的大跨度板,不仅如此还要针对适应性与可变性住宅的设计特点研究设计手法,倡导多工种的协调与配合,并始终将实用性作为解决问题的目标。低肋大跨度板是现浇实心混凝土板的改进型板,本文收集的资料反映了这种板的跨越能力、经济指标和工程应用的可行性,对多个适应性与可变性住宅设计示例的分析,不仅阐述了作者对这类建筑设计所持的观点,还较好地展示了低肋大跨度板技术在解决适应性与可变性住宅设计方面的独特性。

低肋横槽管单管外降膜吸收的传热传质模型及计算

文中提出了一种新的计算低肋横槽管外单管降膜吸收时的数学模型：把肋片形状为等边三角形、肋片高度小于０．５ｍｍ的横槽管管外液膜看成是由内层和外层组成。通过理论分析，得出了内层液膜内的速度、温度和浓度分布的解析解，外层则用数值计算的方法求解，内层和外层之间采用二阶耦合法，使内、外层之间能光滑过渡。应用上述数学模型，研究了这种传热管管外液膜内的速度、温度和浓度分布。

胸导联低一肋QRS形态对左束支传导阻滞合并左心室肥大的诊断价值

目的探讨胸导联低一肋间（V1-V6）心电图QRS形态对完全性左束支传导阻滞合并左心室肥大的诊断价值。方法对心电图示完全性左束支传导阻滞患者加作V1-V6心电图，依据超声心动描记术诊断分为左束支传导阻滞合并左心室肥大（观察组，n=57）与单纯完全性左束支传导阻滞组（对照组，n=49），分析心电图各项指标。结果观察组V5或V6呈Rs、RS、rs、或rsr′型以及V5呈Rs、rs、rS、rSr′型可支持左心室肥大的诊断（P〈0．05）；与Rv6＋SV2≥4，5mV、SV2〉3.5mV和QRS时间≥0．15s比较，Rv6≥Rv、5Rv6≥Rv5、的敏感性较高（P〈0．05）；与Rv6＋Sv2≥4．5mV及Sv2〉3．5mV比较，Rv6≥Rv6和Rv5≥Rv5特异性较高（P〈0．05或P〈0．01）。结论V1～V6QRS形态的特征变化可能提高对左心室肥大诊断的敏感性、特异性及准确性。

低肋大跨度板填块与肋梁面板协同工作的试验研究

采用模型试验方法研究低肋大跨度板的填块和肋梁面板的协同工作,模型试件分为整块加气混凝土型填块和小块蒸压粉煤灰砖型填块两种,共6个试件,采用单点液压千斤顶加载,确保试验板经历较大变形直至破坏,并可完整观察填块与肋梁面板的协同工作。试验结果表明,低肋大跨度板的制作方法可以保证填块与肋梁面板协同工作,在静载荷条件下,板主体结构即使破坏,填块也不会发生脱落;采用不同形式的填块,对板底应变分布的均匀性有影响,不良形式的填块虽然不会脱落,但容易导致裂缝宽度超限;理想的填块应使填块的裂缝与肋梁面板的裂缝同步开展,本次试验采用的A型试件基本做到了同步。

低肋大跨度板在住宅工程中的应用

低肋大跨度板是为了将密肋楼板应用于住宅建筑而进行的改进。首先介绍低肋大跨度板,说明其用于住宅结构的优势,接着对肋间填块等方面进行分析,并对该板工程应用中的不利方面提出一些解决建议。最后通过对类似工程的考察研究,说明该板在住宅工程中应用的可行性。

低肋大跨度楼板

低肋大跨度楼板是以轻质材料作为肋间填块的现浇混凝土复合楼板。它除了具有一般密肋楼板的优点外，尚有隔声效果好，底面平整，通风、采光、卫生条件好，无须做吊顶，施工简单等优点。这种楼板是对密肋楼板的一种改进，所谓的低肋是相对于密肋楼板而言；大跨则是相对于目前住宅设计中主要采用的现浇实心混凝土的跨度而言。该楼板由于很薄，相对刚度较小，板中应力大部分表现为膜应力的形式，板的受力性能好，适合在大开间住宅中应用。

滚轧低肋螺纹管的整体刀具及装置

一、加工低肋螺纹管的一般方法低肋螺纹紫铜传热管广泛用于中、小型氟利昂制冷机的水冷冷凝器中,其结构见图1。这种管的轧制,国内各制冷机厂通常用多个园环单片组成的刀具滚轧,图2是片状组合刀具的结构。

螺旋隔板花瓣管油冷却器的传热强化

通过实验研究 ,比较了螺旋隔板花瓣管油冷却器和螺旋隔板低肋管油冷却器的传热和压降性能 .实验结果表明 ,螺旋隔板花瓣管油冷却器与螺旋隔板低肋管油冷却器相比 ,总传热系数提高 10 %以上 ,而压降却降低 46

水平一维与二维单管外层流膜状凝结理论发展

在介绍水平光管外层流膜状凝结换热问题的Nusselt理论解的基础上,结合凝液受力分析,讨论了二维肋结构强化膜状凝结换热机理;介绍了表面张力所致压力梯度与淹没角建模方法的发展;介绍了典型二维表面低肋管外冷凝换热模型.综述分析表明:一维表面单管外的冷凝换热问题已有较为完善的理论求解模型;工业系列化的二维表面外的冷凝换热问题已有经验-理论求解模型体系;但各模型的一致性较差,二维表面冷凝换热模型应进一步考虑肋表面结构与粗糙度所致液膜曲率变化对凝结换热的影响.