供气流量对民机座舱内病毒飞沫浓度分布的影响

文章采用欧拉-拉格朗日方法对民机座舱内病毒飞沫扩散进行数值模拟,对不同供气流量下座舱内的流场特征、病毒飞沫的空间分布以及浓度分布进行分析。结果表明,增加流量后座舱内的流场结构改变,进而影响病毒飞沫的空间分布;座舱供气流量从10 L/(p·s)增大到16 L/(p·s)后,座舱内病毒飞沫的总质量达到稳定的响应时间从80.0 s降低到65.5 s,并且对应稳定后座舱内病毒飞沫的总质量从3.50×10^(-12)kg降低到2.83×10^(-12)kg;座舱内与传染源相邻位置乘客呼吸区浓度值最高,增大供气流量后从1.89×10^(-12)kg/m3降低到1.12×10^(-12)kg/m3。

半闭式潜水呼吸器供气流量及供气氧浓度计算方法

目的建立半闭式潜水呼吸器的供气流量和供气氧浓度计算数学模型,提供半闭式潜水呼吸器的设计参数。方法分析半闭式潜水呼吸器的工作原理,采用数学模型,以吸气袋内的氧分压作为计算依据,推导半闭式潜水呼吸器定量孔流量和供气氧浓度计算方法。结果在呼吸器供气氧浓度及供气质量流量确定的情况下,潜水员吸入气的最低氧分压发生在潜水深度为最小潜水深度,耗氧量最大时;最高氧分压发生在潜水深度为最大潜水深度,耗氧量最小时。构建的数学模型表明半闭式潜水呼吸器定量孔流量与劳动强度相关,后者也决定了潜水员的耗氧量。结论计算实例表明,构建的半闭式潜水呼吸器定量孔流量和供气氧浓度数学模型符合潜水医学生理学要求,并为半闭式潜水呼吸器的气源组份及定量孔的设计提供了依据。

供气流量自动调节阀的设计与应用

论述了供气流量自动调节阀的设计、应用及使用方法,用此供气流量自动调节阀与余压调节器配合使用有效地减小了水下训练服在水下上升下潜过程中的余压波动问题,达到了设计要求,应用效果良好。

快速上浮脱险充气系统供气流量控制范围理论计算及其应用

目的探究脱险抗浸服充气系统供气流量与潜艇脱险程序的关联性,研究充气系统性能的工效要求。方法依据充气系统结构原理和脱险程序,推导供气流量计算模型,举例计算供气流量需求与脱险深度、脱险抗浸服气囊和头罩有效容积、快速上浮脱险加压速率时间常数(T值)的曲线关系。结果供气流量需求与脱险抗浸服气囊和头罩有效容积、脱险深度呈正相关,与T值呈负相关;同一T值下,供气流量需求的上下限值差距与深度呈正相关。结论充气系统供气流量需与脱险抗浸服气囊和头罩的有效容积相适应;充气系统对流量的控制精度在浅深度要求更高;T值变化对充气系统的伺服反馈调节要求和减压负荷的关系值得进一步探讨。

容积保证压力支持通气中应用不同水平恒定供气流量对呼吸衰竭患者肺力学参数的影响

目的探讨容积保证压力支持(VAPS)通气中应用不同水平恒定供气流量(CF)对呼吸衰竭患者肺力学参数的影响作用。方法选取2018年1月至2019年1月南京医科大学附属淮安第一医院收治的24例呼吸衰竭患者,均接受机械通气支持超过24 h,患者保持镇静的状态。先使用定容型通气模式(VCV),潮气量(VT)为7~9 mL/kg,接着转变为容积保证压力支持通气,吸气压为定容型通气模式时的Pplat,供气流量分别为10 L/min、15 L/min,最后给予压力支持通气(PSV);急性肺损伤患者在VAPS时的PIF增高最显著,CF为10 L/min时PIP-Pplat降至(1.1±0.4)cmH2O,此时CF/PIF为(23.4±1.1)%。结果吸入沙丁胺醇后,切换至VAPS通气后,吸气峰值流速(PIF)均显著增高,而吸气峰压力(PIP)却降低。结论容积保证压力支持通气为新的闭环控制机械通气技术,可减少患者呼吸做功,降低气道峰压。

喷气织机用压缩空气恒压变流量供气节能改造

探讨喷气织机用压缩空气恒压变流量供气的节能改造措施。针对喷气织机用压缩空气流量大、用气压力低、变化范围宽、压力浮动小的特点,对压缩空气供应系统采用恒压变流量供气方案改造。通过工程实际运行数据分析得出,采用恒压变流量供气改造后,可节约空压系统总能耗11.2%。并根据变频改造设计运行实践,给出变频空压机和控制元件的设计选型原则。认为:采取压缩空气恒压变流量供气改造,可大幅节约压缩空气系统耗能。

气体分析仪或报警仪检定/校准中供气流量有关问题探讨

本文着重分析讨论气体流量在气体检测报警仪或分析仪检定/校准中的可能影响,提醒广大相关工作人员给予适当注意,以免造成不必要的失准。一、扩散式仪器扩散式仪器是目前使用最多最广的仪器。基于被测气体组分是从空气环境中扩散而来,因此可以视作静态下的气体浓度测量。然而在日常检定/校准时,需要通过气体管路及气罩才能将标准气体推送至仪器的探测传感器处,可称之为动态状态。

不同结构形式自携式潜水呼吸器一级减压器供气性能研究

目的量化并对比平衡活塞式和平衡隔膜式一级减压器的供气性能,为建立潜水呼吸器评价体系提供参考数据。方法通过无人性能试验,获取了不同输入压力下15型一级减压器的供气性能试验数据,并从动态压降、动静压差和最大供气流量3个方面进行了统计学分析和对比。结果平衡活塞式和平衡隔膜式一级减压器在动态压降、动静压差和最大供气流量方面比较差异均有统计学意义(P<0.05)。建立的平衡活塞式一级减压器最大供气流量线性回归模型能解释最大供气流量变化情况的92.3%。结论平衡活塞式一级减压器在动态压降、动静压差和最大供气流量方面均明显优于平衡隔膜式一级减压器,但平衡隔膜式一级减压器的内部隔离性使其更适合在寒冷水域或污浊水域使用。

部分喷嘴关闭对预旋供气系统供气参数影响的实验研究

为了研究部分喷嘴流路关闭对预旋供气系统供气流量和供气温度等特性参数的影响,在部分喷嘴流路打开和关闭工况下进行了实验研究。研究结果表明:随着喷嘴压比增大,以几何流通面积定义的喷嘴流量系数先增大后基本保持不变,转动对喷嘴流量系数的影响在1.6%以内,可以忽略;在系统压比为1.30时,由于阀门关闭不严和关闭后预旋腔腔压的变化,供气流量降幅是喷嘴几何流通面积降幅的67.8%~81.8%,实验状态下阀门关闭会导致供气温度降低约1.2~2.4K。

交流变频器在气源装置供气量调节中的应用

调速技术在生产过程控制中的应用已受到产业界的重视。本文介绍了仪表用气源装置供气流量调节的传统方法及其优缺点，在此基础上成功地将山肯（ＳＡＮＫＥＮ）高性能电动机变频调速器引入到气源装置的供气流量调节中，并采用微机控制，收到了较好的控制效果。

考虑供气约束与净负荷预测误差的电-气综合能源系统调度策略

当前电-气综合能源系统调度存在天然气供气流量波动性较大、调整次数过多等问题,导致配气系统调峰压力较大。为此建立天然气供气模型,包含供气流量调整幅度、方向、总次数等约束;对天然气系统标幺制进行推导,通过合理选择基准值可对天然气系统的相关参数进行合理放缩变换,以便观察分析;用高斯混合模型对净负荷预测误差概率分布进行精确拟合,基于此提出考虑天然气供气约束和净负荷预测误差的电-气综合能源系统调度策略,并采用数据驱动的机会约束规划来处理净负荷预测随机性。最后,通过算例验证所提策略的有效性,仿真结果表明所提策略可明显降低天然气供气流量波动,保障系统的可靠经济运行。

砖厂供汽流量温度补偿的实现

针对供汽流量计量的偏差,文章就变送器自身不带补偿功能,阐述了使用DCS实现温度补偿的目的。

安全活门地面小流量波动故障研究

随着现代飞机技术的快速发展,对安全活门的要求也越来越高。基于此,本文首先介绍了某型飞机安全活门出现地面小流量波动问题的原因,继而分析问题、解决问题,最后进行研究总结。

压缩气体泡沫装置扑救大型储罐火灾探讨

利用自主研发的压缩气体泡沫灭火装置在大尺度油盘及油槽上分别开展灭火及泡沫流动试验。结果显示,压缩气体泡沫发泡均匀,气泡体积小,泡沫层稳定时间长,25%析液时间是吸气式泡沫的2.5倍;在相同灭火时间内,压缩气体泡沫的消耗量为吸气式泡沫的50%~60%;在泡沫混合液供给强度为3~4 L/(min·m2)时,压缩气体泡沫层在着火液面上的流动速率是非燃烧状态下流动速率的50%。针对大型浮顶储罐全面积火灾扑救,提出了移动式压缩气体泡沫灭火系统的配置方案及研发建议。

纺织厂空压系统节能设计探讨

探讨纺织厂空压系统的节能设计措施。介绍了纺织厂使用压缩空气的特点。以各工序用压缩空气质量、压力、流量的要求为出发点,阐述了空气压缩机及后处理设备的选型、供气方案和管网系统的设计原则,并进行了工程实例设计。认为:充分发挥空压机的特性优势,合理配置后处理设备,采用分压力恒压变流量供气系统,能有效实现纺织空压系统的节能设计。

飞机座舱压力调节系统推油门“压耳”故障原因及解决措施研究

随着现代飞机技术的快速发展,对座舱压力调节系统的要求越来越高,但同时,与座舱压力调节系统有关的故障也频繁发生。本文首先介绍某飞机座舱压力调节系统出现推油门"压耳"问题的原因,继而提出解决问题的措施,最后探讨改进效果。

CYT-15配套座舱压力调节系统外场排故研究

随着现代飞机技术的快速发展,座舱压力调节系统的要求越来越高,与座舱压力调节系统有关的故障也频繁发生。为确保按期完成飞行任务,CYT-15座舱压力调节器报故后的快速排故显得尤为重要。介绍CYT-15座舱压力调节器在部队使用过程中空勤所反映的座舱压力问题,并针对存在的问题进行故障判断、故障排除和故障研究。

下游间歇用气的天然气连续脱烃生产方案

南山终端进入下游间歇用气的小流量生产阶段后,出现了天然气烃露点控制不稳定、环境对低温脱烃系统影响加剧、恢复供气耗时长、火炬放空量大等问题。针对上述问题,对流程进行了优化改造:并联安装一个小流量副J-T阀,全面增强低温脱烃系统的保冷效果;调整生产操作方式,执行小流量供气模式。通过上述优化改造,可保持天然气连续脱烃生产,每年天然气减少排放量达到304×10~4m^3,实现节能增效。

转炉底吹MHP供气元件的选用研究

转炉底吹供气元件经过几十年的不断发展,当前MHP(Multiple Hole Plug)多孔塞毛细管已成为主要供气元件形式之一。通过对转炉底吹供气过程进行数学建模计算,计算出了MHP供气元件参数与供气流量合理搭配。结果表明:MHP供气元件存在适宜的流量范围,该范围受限于自身强度和外部压力;底吹供气流量与供气出口压力成正比,二者存在明确的换算关系;一定的转炉底吹工艺要求下,应选择合理的MHP元件参数以满足生产要求。

脱险潜水服充气系统供气性能试验研究

目的通过观察工作状态下脱险潜水服充气系统和气囊头罩压力变化,研究充气系统动态供气特性。方法模拟加压舱以2^1/b指数速率空气加压至设定压力P1。P1为0.2、0.7、1.1、1.6和2.1 MPa时,加压时间常数b分别取30、20、10、7和4 s,记录加压过程中充气系统供气流量Q、脱险潜水服气囊内相对压力ΔP、头罩内相对液位ΔZ,描述分析动态供气特征。结果模拟加压舱加压到0.2 MPa时,供气流量Q快速线性上升,线性斜率K与b的关系为K=747.81b^-0.26;随后Q出现短暂的平台期,波动范围为0.9~3.1 kg/h,所处压力区间为0.2~0.4 MPa;此后,Q随环境压力逐渐增加。气囊内相对压力ΔP的变化反映了Q的调节过程,加压至0.15 MPa,ΔP急剧上升至最高值,此后随模拟加压舱压力升高,ΔP趋于稳定;加压设定压力P1越大,ΔP越高,但始终保持在11~14 kPa之间,ΔP与P1的函数关系为ΔP=P1^0.0884。头罩内相对液位ΔZ是充气系统供气的最终目标,ΔZ在加压过程中始终低于模拟加压舱水位,且随模拟加压舱压力升高而降低;ΔZ与气囊内相对压力ΔP相关,ΔP越大,同一深度下ΔZ越大。结论脱险潜水服充气系统的供气流量能与模拟加压舱加压速率相适应,可自动调整供气量,无需手动操作,能提高脱险的安全性。