偏心梁和非偏心梁建模方法合理性分析

为了验证《结构共同规范》、《双壳油船规范》规定的非偏心梁和CSR散货船规范规定的偏心梁属性定义的合理性,采用一加筋板模型,利用MSC.Patran/Nastran对比在复杂弯曲状态下板梁组合模型有限元收敛解与同量级全板元位移及应力结果,发现偏心梁模型结果与全板元相对误差能够满足工程需求,非偏心梁不能满足工程需求。对比一条散货船和一条双壳油船发现,偏心梁与非偏心梁应力差距最大可达100.70 MPa,与普通钢的屈服极限235比值为42.85%。偏心梁模型计算结果更加符合实际,验证了CSR-H摒弃非偏心梁的合理性。

关于偏心梁单元刚度矩阵的几点说明

关于偏心梁单元刚度矩阵的几点说明傅永华（武汉交通科技大学港机系，武汉４３００６３）用有限单元法分析加筋板或加筋箱形结构件时，采用板梁组合单元计入筋板的作用．由于视为梁单元的筋板相对于板中性面往往有较大的偏心，宜采用偏心梁单元刚度矩阵进行分析．偏心梁单...

MSC.NASTRAN中偏心梁的有限元建模问题

在有限元结构设计分析中,对梁的受力形式以及在空间放置方式等的理解直接影响整个分析计算结果。文中阐述了如何通过现有的大型通用有限元商业软件 MSC.NASTRAN 来实现梁元中性轴的偏置设置和对梁元坐标系在空间中的确定,设计更为符合真实物理模型的有限元模型。最后通过实例对偏心梁结构与非偏心梁结构进行了计算和结果比较,并得出具有一定参考价值的相关结论。

一种MSC.NASTRAN中偏心梁有限元计算结果修正方法

讨论了MSC.NASTRAN中偏心梁有限元计算结果的弯矩偏差现象,并给出了一种简便、准确的修正方法,能够有效地消除计算结果中偏心梁元的弯矩偏差,并得到较为理想的梁元内力。此修正方法通过插值得到计算部位的梁元轴力,带入修正公式得到偏心梁的修正弯矩。将此法与通常的有限元网格细化方法进行了比较,证实了此方法的精确性。

运梁车单车跨双幅非对称预制箱梁偏心运梁试验

余慈高速公路高架桥采用大吨位、非对称分幅预制预应力混凝土箱梁,预制箱梁运架过程中采用1台850t级运梁车跨左、右幅已架箱梁内侧腹板顶面偏心运梁的方案。为验证该运梁方案的可行性,针对32.5m、733t的非对称预制箱梁的1∶1模型开展偏心静载弯曲试验,并配套设计了偏心静载弯曲试验反力架,对实际梁上运梁工况进行测试,将实测结果与静载弯曲试验结果进行对比分析。结果表明:试验箱梁在偏心静载试验过程中一直处于弹性变形范围内,其应力、位移及抗裂情况均满足要求;实际梁上运梁过程中,箱梁的受力均在规范允许范围内,表明该运梁方案安全可靠;静载试验与实际运梁时箱梁纵向应力变化值及变化趋势吻合较好,均有较明显的偏载效应。

加肋板壳结构肋梁的偏心问题研究

本文针对加肋板壳这类组合结构的有限元处理过程，推导了偏心梁单元的有关变换矩阵，并就偏心距的取值问题，作了探讨和处理．

顶梁偏心底座承受扭转载荷下液压支架结构优化研究

通过提出一种适用于液压支架在顶梁偏心底座承受扭转载荷工况条件下的仿真分析方法,将此方法应用到有限元分析技术中,基于液压支架结构特点构建并实施有限元运算分析,进而根据有限元分析结果对液压支架参数结构进行优化。此外,为进一步验证方法的应用效果,研究中还开展了工程应用分析,验证了该方法应用价值的同时,为后续液压支架结构优化提供支持。

变弯度机翼后缘偏心梁设计与验证

针对基板弯曲变形的变弯度柔性机翼后缘结构难以精确变形、承载差的问题,提出了一种多变形控制点偏心梁驱动结构,设计了偏心梁与柔性后缘结构连接。根据变形目标要求,通过ABAQUS二次开发的参数化非线性简化模型程序、粒子群算法程序对驱动变形控制点数量及位置进行了优化分析;通过载荷分析计算了偏心梁的变形控制点补偿位移。搭建了非接触测试系统测试了结构的变形。测试结果表明:结构偏转角度达到15°,变形后轮廓与变形目标吻合较好,翼尖处的最大误差在2 mm以内,结构驱动方案及优化方法可行。

板梁偏心连接结构有限元分析

为了合理处理列车车体结构分析中典型的板梁偏心连接问题,分别基于罚单元法和La-grange乘子法构造了板梁组合结构模型,将组合结构中相关节点对之间通过偏心关系建立的约束方程引入到平衡方程中,解决了梁单元因偏心连接而对组合结构总体刚度矩阵的贡献问题,并编制了求解板梁组合结构静强度计算问题的有限元程序。实例计算表明不但两种计算方法的计算结果吻合,而且其计算结果均与有限元分析软件ANSYS 9.0计算结果接近,位移误差在1%以内,应力误差在2%以内,分析表明二者均是处理板梁偏心连接组合结构的有效方法。

长耗能梁-偏心支撑机制对中心支撑钢框架结构抗震性能的影响

为研究地震作用下人字形中心支撑钢框架结构因支撑的部分失效导致的长耗能梁-偏心支撑机制对结构抗震性能的影响,基于ABAQUS建立了6层人字形中心支撑钢框架结构数值模型,开展了增量动力分析与易损性分析,对比了考虑与不考虑长耗能梁-偏心支撑机制时结构抗倒塌性能的差异,分析了结构的损伤演化过程。结果表明:长耗能梁-偏心机制改变了结构的失效过程,抑制了薄弱层的产生与发展,对结构抗震性能具有显著影响,算例结构的倒塌富余度提高20%以上;梁的抗弯刚度对长耗能梁-偏心支撑机制具有一定影响,较大的刚度将不利于该机制的形成,降低了结构的抗倒塌能力;在人字形中心支撑钢框架结构体系的设计与分析中,宜考虑长耗能梁-偏心支撑机制,否则将低估结构的抗倒塌性能。

考虑肋梁偏心的现浇梁板式结构的有限元分析

在有限元分析现浇梁板式结构的基础上 ,考虑了梁对板偏心的影响 ,从而使分析更能反映结构的实际受力情况。分析表明考虑肋梁的偏心以后 ,结构的整体刚度明显增加 ,变形减小 ;肋梁的弯矩与不考虑肋梁偏心时的弯矩相比变化不大 ;扭矩较不考虑肋梁偏心时的增大 ;

线桥配合 整治线梁偏心

从养护维修的角度 ,对线梁偏心病害进行分析 ,介绍线桥配合整治线梁偏心的做法。

梁—墙平面内偏心连接节点梁纵筋锚固性能分析

在前期试验研究基础上,根据梁—墙平面内偏心连接节点非线性有限元分析,分析了此类节点梁纵筋的锚固性能。分析结果表明,梁—墙平面内偏心连接节点偏心一侧梁纵筋锚固性能低于不偏心一侧,节点宏观受力和梁纵筋局部锚固环境是影响节点纵筋锚固性能的关键因素,应通过合理设计保证梁纵筋锚固性能以满足节点传力要求。

京九线下行茨园特大桥线梁偏心整治探讨

针对京九线下行茨园特大桥线梁偏心超限问题,提出采用拨道方法进行整治,对两条曲线分别提出了两种设计方案,经过比选得到最优方案。此外,还从导致线梁偏心超限的原因出发,介绍了线桥养护维修注意事项,提出建立线桥养护维修协调机制,从而有效减少线梁偏心超限问题。

偏心转换梁受力性能的有限元分析

被托换的剪力墙 (或柱 )不在转换梁的中轴线上 ,这时的转换梁就是偏心转换梁。利用通用有限元程序ALGOR中的三维块体线弹性单元 ,对三种类型的偏心转换梁分别进行实例分析 ;并将ALGOR的应力结果积分为内力 (扭矩、轴力、剪力和弯矩 ) ,绘制成内力图。通过分析偏心转换梁的内力 ,得出了一些转换梁的特点 ,包括偏心转换梁的扭矩变化规律。

梁腹板偏心孔强度校核方法研究

主要对梁腹板偏心孔的强度校核方法进行了详细分析,并进一步探讨了按开孔上、下部位剩余腹板高度的比值来分配腹板剪力的理论基础,同时,还对梁腹板偏心孔的强度校核方法提出了改进意见。

重载铁路线梁偏心对小半径曲线桥梁性能的影响

以一座存在严重线梁偏心危害的小半径(400 m)曲线桥梁(专桥-2059)为研究对象,采用理论计算与现场试验相结合的方法,开展线梁偏心对曲线桥梁运营性能和承载能力影响分析,提出偏心超限整治对策,并结合运营性能参数分析偏心超限整治效果。结果表明:线梁偏心对桥跨跨中横(竖)向振幅、竖向加速度影响显著,且各参数指标均随偏心值的增大而增大;与原设计状况(向外偏心170 mm)相比,现状偏心值(向内偏心326 mm)对曲线桥梁抗弯、抗剪承载能力均有不利影响。桥梁抗弯、抗剪承载能力最大降幅分别为26.63%、25.99%;在最不利工况下,内主梁使用阶段剪力检定承载系数为0.986,小于规范要求值(1.0),说明桥梁抗剪承载能力安全储备不足;整治后桥跨跨中竖向加速度下降最显著,平均值降幅为45.88%,最大值降幅为40.30%,同时桥跨跨中横(竖)向振幅有较大下降,梁跨结构的承载能力满足设计要求。

邻近电气化铁路不停电增二线偏心架梁技术

针对邻近既有电气化铁路,在接触网不停电、铁路不停运的情况下,迁曹线曹妃甸特大桥预留增二线架梁工程,通过工程线偏移铺设,偏心架梁,人工移梁等技术措施成功解决了4.0 m小线间距架设T梁,既创造了巨大经济效益又解决了架梁施工安全。

框支梁偏心托换长翼缘剪力墙的有限元分析

结合山东某工程实例,运用有限元分析软件ANSYS建立模型进行数值模拟分析,对框支梁偏心托换长翼缘剪力墙(偏置L型剪力墙)的变形特性、截面应力分布进行了研究。结果表明,偏置L型剪力墙与框支梁有一定的协同工作能力,但所产生的扭矩不容忽视,所取模型是合理的,计算结果是可靠的,能为设计提供参考。

框支梁偏心托换长翼缘剪力墙的有限元分析

本文结合广州某工程实例,运用有限元分析软件ANSYS建立模型进行了数值模拟分析,对框支梁偏心托换长翼缘剪力墙（偏置L型剪力墙）的变形特性、截面应力分布进行了研究.结果表明,偏置L型剪力墙与框支梁有一定的协同工作能力,但所产生的扭矩不容忽视.所取模型是合理的,计算结果是可靠的,能为设计提供参考价值.