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马钢免退火冷镦钢热轧盘条SWRCH35K-M顶锻开裂原因的分析
被引量:
2
1
作者
张兰
陈斌
《安徽冶金》
2013年第1期17-19,共3页
通过介绍马钢高速线材冷镦钢生产工艺过程,并以马钢创名优品牌产品免退火冷镦钢热轧盘条SWRCH35K-M为代表,分析了冷镦钢表面质量和组织不均匀引起顶锻开裂的原因及其影响。
关键词
免
退火
SWRCH35K-M
冷镦钢
工艺
开裂原因
下载PDF
职称材料
免退火CH35A-M冷镦钢螺栓开裂原因分析
2
作者
牟祖茂
张晓瑞
尹德福
《热处理》
CAS
2024年第1期49-51,共3页
采用免退火CH35A-M冷镦钢制作的六角头螺栓调质处理后发现有个别开裂。对开裂螺栓进行了宏观检验、金相检验和断口分析。结果表明:螺栓无明显缺陷,裂纹两侧无脱碳现象,但断口被氧化成黑色。据此可以断定,螺栓淬火开裂是可能存在机加工...
采用免退火CH35A-M冷镦钢制作的六角头螺栓调质处理后发现有个别开裂。对开裂螺栓进行了宏观检验、金相检验和断口分析。结果表明:螺栓无明显缺陷,裂纹两侧无脱碳现象,但断口被氧化成黑色。据此可以断定,螺栓淬火开裂是可能存在机加工缺陷所致。
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关键词
免退火冷镦钢
机加工缺陷
淬火
开裂
下载PDF
职称材料
免退火冷镦钢SWRCH35KM的相变行为及组织演变
被引量:
1
3
作者
吴民渊
赵晓敏
+2 位作者
董捷
谭晓东
周乐育
《金属热处理》
CAS
CSCD
北大核心
2017年第4期68-71,共4页
用Gleeble-1500热模拟试验机研究了RE微合金化免退火冷镦钢SWRCH35KM热变形后连续冷却过程相变规律和显微组织演变特征。结果表明,试验钢0.1~25℃/s冷速范围内均发生了铁素体和珠光体转变,冷速0.1~0.2℃/s时细小珠光体区有明显球化行为...
用Gleeble-1500热模拟试验机研究了RE微合金化免退火冷镦钢SWRCH35KM热变形后连续冷却过程相变规律和显微组织演变特征。结果表明,试验钢0.1~25℃/s冷速范围内均发生了铁素体和珠光体转变,冷速0.1~0.2℃/s时细小珠光体区有明显球化行为,而冷速在>2℃/s后开始出现针状铁素体和魏氏组织。为了获得均匀细小的铁素体基体加在线球化珠光体组织,需在斯太尔摩冷却线采用分段冷却控制思路,吐丝温度至750℃范围内冷速宜>2℃/s,抑制粗大先共析铁素体,而在750~680℃时冷速需1~2℃/s,以避免魏氏组织和针状铁素体;680~640℃珠光体转变温度区间冷速应≤0.1℃/s,以促进珠光体在线球化。
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关键词
免退火冷镦钢
相变
珠光体在线球化
显微组织
原文传递
工艺参数对SWRCH35KM组织与力学性能的影响
被引量:
4
4
作者
涛雅
周乐育
+3 位作者
董捷
赵晓敏
吕刚
谭晓东
《钢铁研究学报》
CAS
CSCD
北大核心
2018年第7期581-584,共4页
以实现免退火冷镦钢SWRCH35KM在线软化处理为目标,研究了变形和冷却工艺制度对中碳冷镦钢组织演变和力学性能的影响。结果表明,采用分段缓冷制度,850~750℃终轧后均获得体积分数为60%~63%的铁素体加部分球化珠光体,随着终轧温度降低,铁...
以实现免退火冷镦钢SWRCH35KM在线软化处理为目标,研究了变形和冷却工艺制度对中碳冷镦钢组织演变和力学性能的影响。结果表明,采用分段缓冷制度,850~750℃终轧后均获得体积分数为60%~63%的铁素体加部分球化珠光体,随着终轧温度降低,铁素体量略有增加,晶粒尺寸从15~16.9μm细化至约10μm,珠光体球化趋势趋于显著。冷却制度对于实验钢力学性能有显著影响。采用轧后分段缓冷制度后,抗拉强度约为490~510MPa,伸长率为36.5%~40.5%,洛氏硬度为73HRB^78HRB;与直接空冷工艺相比,不同终轧温度下抗拉强度降低约为30~40MPa,伸长率提高1%~3%,洛氏硬度降低2HRB^3HRB。
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关键词
免退火冷镦钢
在线软化
分段缓冷
珠光体球化
原文传递
题名
马钢免退火冷镦钢热轧盘条SWRCH35K-M顶锻开裂原因的分析
被引量:
2
1
作者
张兰
陈斌
机构
马鞍山钢铁股份有限公司
出处
《安徽冶金》
2013年第1期17-19,共3页
文摘
通过介绍马钢高速线材冷镦钢生产工艺过程,并以马钢创名优品牌产品免退火冷镦钢热轧盘条SWRCH35K-M为代表,分析了冷镦钢表面质量和组织不均匀引起顶锻开裂的原因及其影响。
关键词
免
退火
SWRCH35K-M
冷镦钢
工艺
开裂原因
Keywords
annealing-free
cold-headed
SWRCH35K-M
steel
process
causes of cracking
分类号
TG335.63 [金属学及工艺—金属压力加工]
下载PDF
职称材料
题名
免退火CH35A-M冷镦钢螺栓开裂原因分析
2
作者
牟祖茂
张晓瑞
尹德福
机构
马鞍山钢铁股份有限公司
出处
《热处理》
CAS
2024年第1期49-51,共3页
文摘
采用免退火CH35A-M冷镦钢制作的六角头螺栓调质处理后发现有个别开裂。对开裂螺栓进行了宏观检验、金相检验和断口分析。结果表明:螺栓无明显缺陷,裂纹两侧无脱碳现象,但断口被氧化成黑色。据此可以断定,螺栓淬火开裂是可能存在机加工缺陷所致。
关键词
免退火冷镦钢
机加工缺陷
淬火
开裂
Keywords
cold heading steel free from annealing
machining defect
quenching
cracking
分类号
TG115 [金属学及工艺—物理冶金]
下载PDF
职称材料
题名
免退火冷镦钢SWRCH35KM的相变行为及组织演变
被引量:
1
3
作者
吴民渊
赵晓敏
董捷
谭晓东
周乐育
机构
中冶东方工程技术有限公司
包头钢铁集团公司技术中心
北京科技大学材料科学与工程学院
出处
《金属热处理》
CAS
CSCD
北大核心
2017年第4期68-71,共4页
文摘
用Gleeble-1500热模拟试验机研究了RE微合金化免退火冷镦钢SWRCH35KM热变形后连续冷却过程相变规律和显微组织演变特征。结果表明,试验钢0.1~25℃/s冷速范围内均发生了铁素体和珠光体转变,冷速0.1~0.2℃/s时细小珠光体区有明显球化行为,而冷速在>2℃/s后开始出现针状铁素体和魏氏组织。为了获得均匀细小的铁素体基体加在线球化珠光体组织,需在斯太尔摩冷却线采用分段冷却控制思路,吐丝温度至750℃范围内冷速宜>2℃/s,抑制粗大先共析铁素体,而在750~680℃时冷速需1~2℃/s,以避免魏氏组织和针状铁素体;680~640℃珠光体转变温度区间冷速应≤0.1℃/s,以促进珠光体在线球化。
关键词
免退火冷镦钢
相变
珠光体在线球化
显微组织
Keywords
non-annealed cold heading steel
transformation
on-line spheroidized of pearlite
microstructure
分类号
TG142 [金属学及工艺—金属材料]
原文传递
题名
工艺参数对SWRCH35KM组织与力学性能的影响
被引量:
4
4
作者
涛雅
周乐育
董捷
赵晓敏
吕刚
谭晓东
机构
内蒙古包钢钢联股份有限公司技术中心
北京机电研究所
出处
《钢铁研究学报》
CAS
CSCD
北大核心
2018年第7期581-584,共4页
文摘
以实现免退火冷镦钢SWRCH35KM在线软化处理为目标,研究了变形和冷却工艺制度对中碳冷镦钢组织演变和力学性能的影响。结果表明,采用分段缓冷制度,850~750℃终轧后均获得体积分数为60%~63%的铁素体加部分球化珠光体,随着终轧温度降低,铁素体量略有增加,晶粒尺寸从15~16.9μm细化至约10μm,珠光体球化趋势趋于显著。冷却制度对于实验钢力学性能有显著影响。采用轧后分段缓冷制度后,抗拉强度约为490~510MPa,伸长率为36.5%~40.5%,洛氏硬度为73HRB^78HRB;与直接空冷工艺相比,不同终轧温度下抗拉强度降低约为30~40MPa,伸长率提高1%~3%,洛氏硬度降低2HRB^3HRB。
关键词
免退火冷镦钢
在线软化
分段缓冷
珠光体球化
Keywords
non-annealed cold heading steel
on line softening
step slow cooling
spheroidization of pearlite
分类号
TG142.1 [金属学及工艺—金属材料]
TG335 [金属学及工艺—金属压力加工]
原文传递
题名
作者
出处
发文年
被引量
操作
1
马钢免退火冷镦钢热轧盘条SWRCH35K-M顶锻开裂原因的分析
张兰
陈斌
《安徽冶金》
2013
2
下载PDF
职称材料
2
免退火CH35A-M冷镦钢螺栓开裂原因分析
牟祖茂
张晓瑞
尹德福
《热处理》
CAS
2024
0
下载PDF
职称材料
3
免退火冷镦钢SWRCH35KM的相变行为及组织演变
吴民渊
赵晓敏
董捷
谭晓东
周乐育
《金属热处理》
CAS
CSCD
北大核心
2017
1
原文传递
4
工艺参数对SWRCH35KM组织与力学性能的影响
涛雅
周乐育
董捷
赵晓敏
吕刚
谭晓东
《钢铁研究学报》
CAS
CSCD
北大核心
2018
4
原文传递
已选择
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