全漂浮体系三塔斜拉桥合龙段施工技术研究

为解决超宽超长三塔斜拉桥合龙精度控制问题,本文以西安沣邑大桥为工程背景,系统介绍了全漂浮体系三塔斜拉桥超宽合龙段施工关键技术。通过对超宽合龙口合龙过程中的临时锁定、线形监测与调整、钢梁合龙工艺等技术难点分析,提出了相应的解决方法。结合实时监测、反馈分析、误差识别与修正,调整合龙口高程与偏位,确保成桥状态满足设计及施工监控的预期目标。结果表明:本文的合龙技术具有施工简便、快捷、安全、精准度高等特点;主梁合龙口施工误差在±1.0cm以内,合龙后桥面高程实测结果与理论值基本一致,主塔塔身纵向变位较小,主梁及塔身各控制截面的实测应力在安全范围内。该方法可为同类斜拉桥钢梁合龙提供技术参考。

粘滞阻尼器在全漂浮体系斜拉桥抗震设计中的功效分析

以骑骡沟大桥斜拉桥方案为背景,建立有限元模型,计算分析粘滞阻尼器对全漂浮体系斜拉桥的减震效果,对粘滞阻尼器的参数与设置位置进行了分析和优化,在综合考虑主梁纵向位移减小量、墩底内力增加量及经济成本的前提下,给出了最优的阻尼器布置方案。

全漂浮体系双塔混凝土斜拉桥地震响应分析

本文以某主跨为370m的全漂浮体系双塔斜拉桥为工程背景,基于实测动力特性修正后的斜拉桥非线性有限元模型,分析了斜拉桥在不同频谱效应地震波作用下的地震响应特性,研究表明:修正后的双塔双索面全漂浮体系混凝土斜拉桥有限元模型可以较为准确的模拟实际桥梁的动力特性;卓越周期较大的Chi-chi单向地震波能引起工程背景斜拉桥较大的位移响应,而卓越周期较小的Lander-amboy波会引起工程背景斜拉桥较大的加速度响应;行波效应对斜拉桥的影响因输入地震波频谱效应的不同而不同,输入地震波的视波速越大,斜拉桥的地震响应特性与一致激励地震波输入的情况越接近。

全漂浮空间框架塔斜拉桥参数敏感性分析

为明确设计参数对漂浮体系斜拉桥力学行为影响,该文以某全漂浮体系空间框架式独塔双索面钢-混凝土组合梁斜拉桥为依托,利用有限元分析软件MIDAS/Civil建立大桥有限元模型,针对成桥状态下温度效应、二期恒载、支承体系等参数敏感性开展分析,并与该桥半漂浮体系进行对比。结果表明:温度、二期恒载对主梁挠度和应力影响较为显著;整体而言,全漂浮体系主梁变形和应力对各参数敏感度低于半漂浮体系;结构体系由全漂浮转换为半漂浮后,1阶自振频率由0.38 Hz增至1.09 Hz,结构整体刚度显著提高;地震激励下,全漂浮体系较半漂浮体系整体位移大,但塔根部结构弯矩减小。

澄江大桥主桥结构总体设计

澄江大桥作为即将落成的跨江建筑,承载了交通通道的运输功能,也是赣江乃至整个泰和县景观的一部分。设计选用空间索面自锚式悬索桥方案,通过主桥结构体系比选,选取了最合理的全漂浮体系;通过对主梁钢箱梁、组合梁不同材质下的结构受力分析,钢箱梁受力好,施工速度快,本次采用钢箱梁结构。主桥采用钢筋混凝土异型索塔,顺桥向呈稻谷造型,主墩对比了直径2.0 m和2.2 m两种桩径下群桩基础布置方案,综合基础受力与经济性,确定主墩桩基布置采用16根直径2.2 m群桩基础。

超宽、大位移量桥梁伸缩装置施工技术

武汉市四环线青山长江大桥为全漂浮体系斜拉桥,主桥采用主跨938 m双塔钢箱及钢箱结合梁斜拉桥方案,中跨为钢箱梁,边跨为钢混组合梁。主桥梁端设置QF2100型单元式多向变位梳形板桥梁伸缩装置,位移量为±1 050 mm,固定端设于主桥端,活动端设于引桥端,每道伸缩装置横桥向为2幅,单幅宽度19.25 m,总宽38.5 m。施工中采用了单元式多向变位技术、托架定位焊接技术、总体结构尺寸控制技术、梳齿板预拼技术等保证了工期、质量及安全,取得了良好的效果。

长江上最宽大桥 武汉青山长江大桥主体工程完工

9月9日,由武汉交投集团投资建设的武汉青山长江大桥主体工程基本完工,标志着这座世界上跨度最大的全漂浮体系斜拉桥大桥的建设取得了突破性进展,顺利进入到桥面铺装和亮化施工阶段。青山长江大桥主桥位于武汉最大码头(武钢外贸码头)和武汉最大锚地(王家屋锚地)之间,是长江武汉段黄金航道,航运极为繁忙,为满足大桥荷载重、车流量大、航道宽等需求。

湍河大桥主桥设计与分析

邓州市穰城路跨湍河大桥主桥为全漂浮体系空间框架式独塔钢-混组合梁斜拉桥,跨径布置为(90+90)m,横桥向宽36.1m。主梁采用钢梁与预制混凝土桥面板组合梁。主塔由上、中、下塔柱3部分构成,上塔柱采用实心截面混凝土塔柱,在拉索区域向内挖槽,中塔柱采用实心截面,下塔柱采用空心变截面,主塔基础为大型群桩基础。框架塔的中部设有钢横梁,顶、底部采用横向混凝土梁,空间框架塔上部设置陶豆造型。全桥共设20对拉索,采用扇形空间布置。结合MIDAS/Civil进行有限元模拟和全桥静、动力验算分析,结果表明大桥设计满足相关规范要求。