全钢工程机械子午线轮胎胎里露线的原因分析及解决措施

分析全钢工程机械子午线轮胎胎里露线的原因,并提出解决措施。通过采取确保成型机平宽与带束层贴合鼓周长合理、缠绕机挤出胶条尺寸稳定、成型鼓扇形块周长一致、防止垫胶贴合偏歪、内衬层接头压实、合理设定硫化定型压力等措施,有效解决了胎里露线问题。

14.00R24NHS港口专用全钢工程机械子午线轮胎的设计

介绍14.00R24NHS港口专用全钢工程机械子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1410 mm,断面宽368 mm,行驶面宽度320 mm,行驶面弧度高20 mm,胎圈着合宽度274 mm,胎圈着合直径610 mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.7391,胎面采用块状花纹,花纹深度64 mm,花纹饱和度72.2%,花纹周节数28。施工设计:胎面采用3层结构,胎体采用3+9+15×0.225ST钢丝帘线,带束层采用4层结构,其中1^(#)带束层采用3+9+15×0.175+0.15HT钢丝帘线,2^(#)和3^(#)带束层采用3+9+15×0.220+0.15HT钢丝帘线,4^(#)带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,采用一次法两鼓/三鼓成型机成型,采用蒸锅式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、物理性能和静负荷性能均达到国家标准及相应设计要求。

巨型全钢工程机械子午线轮胎带束层拉伸的原因分析及改善措施

对巨型全钢工程机械子午线轮胎(简称巨胎)裁断中带束层拉伸的问题进行原因分析,并提出相应的改善措施。巨胎裁断中带束层拉伸的原因主要有传送带牵引速度不匹配、储料托辊完好性不佳及供料模板位置不当。通过改善传送带速度的匹配性、恢复储料坑内托辊功能及优化带束层供料模板高度,解决了巨胎带束层裁断中出现的拉伸变形问题,可以保证大角度带束层设计的宽度和角度,保证轮胎的质量。

315/60R22.5全钢载重子午线轮胎胎圈结构有限元优化设计

基于Abaqus和Tyabas有限元分析软件,根据315/60R22.5全钢载重子午线轮胎胎圈实际损坏形式提出结构优化方案,建立有限元模型,并通过增强材料端点区域的应变能密度、Mises应力、剪切应变LE13和LE23分析进行方案优选。结果表明,通过胎圈结构优化,优选方案增强材料端点的应力、应变分布情况显著改善。成品轮胎胎圈耐久性能试验结果与有限元分析结果一致,优选方案轮胎胎圈耐久性能均优于初始设计方案,最优方案轮胎延长胎圈耐久性能试验时间70 h以上,实现了提高胎圈耐久性能的目的,延长了轮胎的使用寿命。

液体聚丁二烯橡胶在全钢巨型工程机械子午线轮胎胎侧胶中的应用

研究液体聚丁二烯橡胶(LPB)在全钢巨型工程机械子午线轮胎胎侧胶中的应用。结果表明:以LPB等量替代增粘树脂用于全钢巨型工程机械子午线轮胎胎侧胶中,混炼胶的加工安全性提高,硫化速度降低;硫化胶的生热减小,物理性能和耐老化性能提高,胎侧胶的整体性能得到改善。

硬脂酸稀土在全钢巨型工程机械子午线轮胎胎圈护胶中的应用

研究硬脂酸稀土等量替代防老剂4020在全钢巨型工程机械子午线轮胎胎圈护胶中的应用。结果表明:在胎圈护胶配方中用硬脂酸稀土等量替代防老剂4020后,胶料的硫化速率减慢,拉伸强度和拉断伸长率提高,阿克隆磨耗量减小;热氧老化后胶料的拉伸强度和拉断伸长率以及二者的保持率更高,耐老化性能更好,可以有效延长胶料的使用寿命。

高驱动性能315/80R22.5无内胎全钢载重子午线轮胎的设计

介绍高驱动性能315/80R22.5无内胎全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1093 mm,断面宽314 mm,行驶面宽度275 mm,行驶面弧度高7.5857 mm,胎圈着合直径570.5 mm,胎圈着合宽度240.8 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2))0.91,胎面采用泥地+雪地花纹,花纹深度24 mm,花纹饱和度66.41%,花纹周节数54。施工设计:采用双复合胎面,1^(#)和2^(#)带束层采用0.37+6×0.32ST钢丝帘线,0°带束层由3根3×0.7×0.20HE钢丝帘线压延成的冠带条围绕2#带束层缠绕而成,3#带束层采用5×5.30HI钢丝帘线,胎体采用0.22+6+11×0.205ST钢丝帘线,采用一次法成型机成型、双模蒸锅式硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和胎圈耐久性能均满足相应设计和标准要求。

195/70R15 12PR全钢子午线轮胎的设计

介绍195/70R15 12PR全钢子午线轮胎的设计。结构参数:外直径651 mm,断面宽207 mm,行驶面宽度150mm,行驶面弧度高6.7mm,胎圈着合直径379mm,胎圈着合宽度178mm,断面水平轴位置(H1/H2) 0.942 9,胎面采用4条沟变节距纵向花纹设计,花纹块表面采用排水式钢片设计,花纹深度8.5 mm,花纹饱和度71.4%,花纹周节数30。施工设计:胎面采用四复合设计,胎侧采用三复合挤出,1^(#)和2^(#)带束层采用3+8×0.23HT钢丝帘线,2层冠带层采用电子预硫化1670dtex/2 DSP聚酯帘布0°缠绕,胎体采用3×0.22/9×0.20 CCHT钢丝帘线,采用二次法成型机冠包侧工艺成型,热板硫化机过热水硫化工艺硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能、高速性能、胎圈性能和接地印痕等均符合相应的设计和国家标准要求。

12R22.5轻量化全钢载重子午线轮胎的设计

介绍12R22.5轻量化全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1074 mm,断面宽295 mm,行驶面宽度218 mm,行驶面弧度高7 mm,胎圈着合直径570.5 mm,胎圈着合宽度240 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(1))0.919,胎面采用4条曲折主花纹沟,花纹沟底采用V形开放结构,花纹深度13 mm,花纹饱和度79.87%,花纹周节数67。施工设计:胎面采用两方三块结构,1^(#)和2^(#)带束层采用2+7×0.30ST钢丝帘线,3^(#)带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用3×0.24/9×0.225CCHT钢丝帘线,采用一次法成型机成型、硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能符合国家标准要求,高速性能和轮胎接地印痕分布符合企业标准要求,且质量小于同规格产品。

11R24.5越野牵引型全钢载重子午线轮胎的设计

介绍11R24.5越野牵引型全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 112.8 mm,断面宽280.7 mm,行驶面宽度240 mm,行驶面弧度高5.5 mm,胎圈着合直径621.8 mm,胎圈着合宽度223.6 mm,断面水平轴位置(H1/H2) 0.928,胎面采用大花纹块设计和花纹沟底保护筋设计,花纹深度26.5 mm,花纹饱和度65.5%,花纹周节数48。施工设计:胎面采用三复合挤出工艺,采用4层带束层结构,1#带束层采用4+3×0.33ST钢丝帘线,2#和3#带束层采用3+8×0.33HT钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,胎体采用3+9+15×0.22+0.15钢丝帘线,采用三鼓一次法成型机成型、双模定型硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能符合相应测试标准和设计要求。

295/60R22.5低断面全钢载重子午线轮胎的设计

介绍295/60R22.5低断面全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径922 mm,断面宽294 mm,行驶面宽度246 mm,行驶面弧度高9.5 mm,胎圈着合宽度248 mm,胎圈着合直径569.5 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2))0.9155,采用4条纵向花纹沟设计。施工设计:采用双复合挤出胎面,1^(#)带束层采用4+3×0.33ST钢丝帘线,2^(#)和3^(#)带束层采用3+8×0.33HT钢丝帘线,4^(#)带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,胎体采用3×0.24+9×0.225CCST钢丝帘线,采用一次法成型机成型、热板硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能均符合国家标准和设计要求。

轻量化12R22.5无内胎全钢子午线轮胎的设计

介绍轻量化12R22.5无内胎全钢子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 073 mm,断面宽292 mm,行驶面宽度215 mm,行驶面弧度高5.5 mm,胎圈着合直径569.5 mm,胎圈着合宽度240 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2)) 0.98,胎面采用4条S形花纹,花纹深度15.5 mm,花纹饱和度74.6%,花纹周节数57。施工设计:采用双复合挤出胎面,采用3层带束层+0°带束层结构,1#和2#带束层采用0.37+6×0.32ST钢丝帘线,3#带束层采用5×0.30HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线,胎体采用3×0.24/9×0.225ST钢丝帘线,采用一次法胶囊成型机成型、蒸锅式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均满足国家标准和设计要求。

越野型265/65R18LT全钢轻型载重子午线轮胎的设计

介绍越野型265/65R18LT全钢轻型载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径809 mm,断面宽282 mm,行驶面宽度210 mm,行驶面弧度高11 mm,胎圈着合直径459 mm,胎圈着合宽度215.9 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2))0.9729,胎面采用越野花纹,并预留镶钉位置,花纹深度14 mm,花纹饱和度55%,花纹周节数40。施工设计:胎面采用胎冠胶和基部胶2层设计,1^(#)和2^(#)带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,冠带层采用930dtex/2锦纶66浸胶帘布,胎体采用3+9×0.22+0.15钢丝帘线。成品性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸和各项性能均符合国家标准要求。轮胎接地印痕矩形率为1.01,肩部沉降为1.05,与有限元分析结果一致。

23.5R25全钢工程机械子午线轮胎的有限元硫化模拟

采用有限元分析方法研究23.5R25全钢工程机械子午线轮胎的硫化过程。结果表明:轮胎各部位模拟硫化温度曲线与实测硫化温度曲线的升温趋势接近,最大误差不大于10%,模拟方法可行;同一时刻轮胎各部位温度存在显著差别,其硫化程度不同,物理性能不能同时达到最优;轮胎各部位的硫化历程差别较大,胎肩部位初始硫化速度缓慢,降温速度也较缓慢滞后,存在后硫化现象;降温硫化对轮胎硫化程度影响较大。

全钢巨型工程机械子午线轮胎胎圈结构设计

采用有限元模拟方法对全钢巨型工程机械子午线轮胎胎圈的受力情况进行分析,包括胎圈-轮辋配合紧密度、钢丝圈安全性、充气后胎圈轮辋接触情况、胎圈轮辋法向应力分布、胎圈Von Mises应力分布、负荷下轮胎轮辋接触情况,并进行胎圈优化设计,使胎圈受力状况合理,胎圈过盈配合恰当,并保证轮胎的气密性。

59/80R63巨型全钢工程机械子午线轮胎钢丝圈组件的研发

介绍59/80R63巨型全钢工程机械子午线轮胎钢丝圈组件的研发。针对钢丝圈组件下三角胶与成型鼓上半部件贴合不实,贴合界面存在空气或打压后界面剥离问题,将下三角胶由传统的直角三角形改为圆弧形,相应将原有贴合盘的水平面底部改造成弧形曲面,并将弧形下三角胶分两部分贴合,有效提高了成型半成品的质量稳定性,解决了轮胎因胎圈部位鼓包脱空或热剥离而早期报废问题。

地下矿铰接式卡车用18.00R25 E3全钢工程机械子午线轮胎的设计

介绍地下矿铰接式卡车用18.00R25 E3全钢工程机械子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1602 mm,断面宽490 mm,行驶面宽度430 mm,行驶面弧度高20 mm,胎圈着合直径630 mm,胎圈着合宽度330.2 mm,断面水平轴位置(H_(1/)H_(2))0.84,胎面花纹采用胎冠中间全饱和、胎肩羊角形花纹设计,花纹深度30 mm,花纹周节数32,花纹饱和度86.7%。施工设计:胎面胶采用抗切割胶料配方,基部胶采用低生热胶料配方;采用4层带束层结构,其中1^(#)和2^(#)带束层采用7×7×0.22+0.15HT钢丝帘线,3^(#)和4#带束层采用4×6×0.25HE钢丝帘线,胎体采用7×7×0.25+0.15HT钢丝帘线;采用一次法成型机成型,采用单模蒸锅式硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、静负荷性能和耐久性能均达到相应设计和国家标准要求。

雪地用途23.5R25全钢工程机械子午线轮胎的设计

介绍雪地用途23.5R25全钢工程机械子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1 592 mm,断面宽596 mm,行驶面宽度530 mm,行驶面弧度高24.5 mm,胎圈着合直径630 mm,胎圈着合宽度496 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2)) 0.88,采用牵引型横向花纹沟设计,花纹块上带有3D钢片。施工设计:胎面采用雪地轮胎专用胎面胶配方,4层带束层结构,1^(#)—3^(#)带束层采用3+9+15×0.22+0.15NT钢丝帘线,4^(#)带束层采用4×6×0.25HE钢丝帘线,胎体采用3+9+15×0.22+0.15NT钢丝帘线,采用一次法成型机成型、单模蒸锅式硫化机硫化。成品轮胎试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、物理性能和耐久性能均达到相应国家标准和企业标准要求。

215/75R16LT 12PR全钢子午线轮胎结构设计要点

介绍215/75R16LT 12PR全钢子午线轮胎的结构设计要点。从强度、耐疲劳性能、耐磨性能和弯曲刚度等方面综合考虑选择胎体钢丝帘线;通过理论计算确定成型鼓宽度和钢丝圈绕盘直径;对内衬层厚度和帘布反包高度等结构参数进行调整,最终确定设计方案。成品轮胎性能试验结果表明,轮胎的充气外缘尺寸、强度、脱圈阻力、高速性能、耐久性能及低气压耐久性能均满足国家标准要求,自定义耐久性能和滚动阻力性能比同规格聚酯半钢子午线轮胎有一定优势。

24.00R35全钢工程机械子午线轮胎胎圈裂口机理研究及胎圈部位轮廓设计优化

基于有限元分析软件对24.00R35全钢工程机械子午线轮胎胎圈裂口进行仿真分析,分析胎圈裂口机理,结合分析结果对胎圈部位轮廓设计进行优化,并试制成品轮胎进行验证。结果表明:胎圈部位过渡圆弧设计和防水线高度对胎圈部位受力影响较大;胎圈侧部采用垂直线设计、胎圈部位轮廓与轮辋曲线互不干涉时,胎圈部位与轮缘的接触压力和剪切应力相对较小;适当的防水线高度可以减小轮胎防水线位置的接触压力和剪切应力;采取优化设计可以明显降低胎圈部位裂口风险,避免轮胎的早期失效,延长轮胎的使用寿命。