数控机床全闭环振荡消除及提高位置精度方法的研究

文章结合理论与实际 ,运用FANUC 0i数控系统和α数字伺服系统提供的优秀功能 ,在全闭环数控机床上为消除振荡及提高定位精度和插补时的轮廓精度进行尝试 。

采用宙斯麻醉机自动控制系统全紧闭麻醉七氟醚的消耗

目的本研究旨在研究采用宙斯(ZEUS)麻醉机自动控制系统全紧闭麻醉七氟醚的消耗。方法腹部外科手术病人60例,快速诱导、气管插管,实验组接宙斯(ZEUS)麻醉机全紧闭麻醉模式,设置呼出七氟醚浓度为1.5,通过调整,控制1.3MAC;对照组接Fabius GS麻醉机,氧流量2.0 L/min,3%七氟醚吸入,达到1.3MAC时,氧流量减至1.0 L/min,减小挥发灌刻度,控制在1.3MAC。分别记录吸入期(0～4 min)和维持期(4～64 min)两组七氟醚消耗量。结果实验组在吸入期七氟醚的消耗较对照组显著缩短(P<0.05),在维持期七氟醚的消耗与对照组比较有极显著差异(P<0.01)。结论采用宙斯麻醉机自动控制系统全紧闭麻醉能使七氟醚的消耗大幅减少。

宙斯麻醉机全紧闭麻醉自动控制模式对血流动力学控制的研究

目的本文研究宙斯(zeus)麻醉机涡轮增压喷射式给药方式对血流动力学的调控能力,以评价宙斯麻醉机自动控制模式的麻醉效率。方法选择腹部外科手术病人60例,ASAⅠ～Ⅱ级,分为实验组和对照组。两组快速诱导气管插管,接宙斯麻醉机,控制在1.0 MAC维持10 min,血压升至基线20%以上时,加深麻醉,控制1.4 MAC、1.8 MAC各5 min(控制血压在基线上10%以下视为控制成功),如未成功则追加芬太尼。实验组采用全紧闭回路自动控制模式,对照组半紧闭麻醉新鲜氧气流量2.0 L/min。结果实验组有28例成功,有2例需要追加芬太尼;对照组有27例成功,有3例需要追加芬太尼。两组比较没有显著性差异(P>0.05)。结论宙斯麻醉机的涡轮增压喷射式给药方式,在临床全紧闭麻醉中对麻醉深度的控制获得满意的麻醉效果。

Zeus麻醉机七氟烷低流量麻醉、全紧闭麻醉与双频指数监测下的全紧闭麻醉的比较

目的探讨Zeus麻醉机七氟烷的应用方法。方法45例ASAⅠ-Ⅱ级拟在全身麻醉下行甲状腺大部切除手术或者乳腺肿物切除术患者随机分为3组，A组（LFA）：低流量麻醉，新鲜气流量1L／min，氧浓度50％；B组（CCA）：循环紧闭麻醉，氧浓度50％；C组（CCA＋BIS）：脑电双频指数监测下循环紧闭麻醉，氧浓度50％，每组15例。A、B组根据临床麻醉体征（BP、HR）和手术刺激情况调整呼气末七氟烷目标刻度，C组使BIS值恒定于46±10，根据BP、HR、BIS值调整目标MAC值。分别于入室后（T0）、切皮前（T1）、插管后5min（T2）、处理腺体时（T3）、缝皮时（T4）、手术结束时（T5）观察并记录3组患者的平均动脉压（MAP）、心率（HR），术后记录舒芬太尼、顺式阿曲库胺、七氟烷的使用量、麻醉总时间，手术开始后10min、20min、30min、40min、50min、60min时的呼气末七氟烷维持浓度，记录从停止吸入七氟烷至呼吸恢复及意识恢复的时间。结果A组、B组、C组的平均动脉压及心率无显著差异（P〉0．05）；术中顺式阿曲库胺、舒芬太尼使用量及麻醉总时间无显著差异（P〉0．05）；三组呼气末七氟烷维持浓度A组〉B组、A组〉C组（P〈0．01）；呼吸恢复时间和意识恢复时间，A组〈B组〈C组（P〈0．05）。结论Zeus麻醉机全紧闭麻醉联合双频指数监测可节省七氟烷用量，缩短呼吸恢复和意识恢复时间，是一种较理想的麻醉方法。

非全围闭超长地下室结构温度作用分析

以某中央商务区地下空间工程为模型,通过统计分析,计算得出温度作用的荷载取值,进而采用有限元软件Midsa Gen对不同围闭条件下的超长地下室结构温度应力计算分析,得出其受力特点。

先天性二尖瓣关闭不全(介绍一种成形方法)

先天性二尖瓣关闭不全临床少见,常合并其他心内畸形;而单纯性则十分少见。本文报道2例先天性二尖瓣关闭不全;其中1例为单纯性,我们根据 Carpentier 环和 DeVage 三尖瓣成形法原理,用自制的涤伦管予以成形成功。现结合文献和手术操作作扼要讨论。

全眶周闭眼肌群切除术治疗特发性眼睑痉挛临床分析

目的探讨全眶周闭眼肌群切除术治疗特发性眼睑痉挛的有效性及安全性。方法采用全眶周闭眼肌群广泛切除治疗特发性眼睑痉挛,以特发性眼睑痉挛临床分级(EBCG)评价患者眼睑痉挛的严重程度,并以眼睑痉挛残疾指数(BSDI)作为患者日常生活和工作情况的自评依据。回顾分析2015年7月~2019年11月在我院行全眶周闭眼肌群切除术的18例特发性眼睑痉挛患者术后眼睑痉挛严重程度和日常生活及工作改善程度,并观察术后并发症。结果在随访期内,所有术眼(36眼)术后EBCG均较术前有不同程度降低,其中完全缓解11眼(30.56%)、明显缓解15眼(41.67%)、部分缓解10眼(27.78%),总有效率达100%。BSDI评分则从术前的(2.73±2.51)分降至(0.24±0.26)分,较术前明显降低(P<0.05)。术后3个月内,所有病例均有不同程度的前额部麻木,3个月后前额部麻木开始逐步减轻,于术后10个月左右基本消退。所有术眼术后早期均有不同程度的眼睑水肿,并于术后半年开始逐步消退,5眼长期存在不同程度的眼睑水肿。眼睑闭合不全3眼、下睑外翻4眼。未见复发病例。结论全眶周闭眼肌群切除术可以安全、有效治疗特发性眼睑痉挛。

惯性制动器技术及全惯性常闭制动器

惯性制动技术是一项原始性发明,它突破了传统的外力源(如电磁铁、电力、液力推杆等)制动模式,首创了以惯性力转换为制动力的制动方式,其基本原理是:由主动力(惯性力)克服制动作用力解除制动,与从动力(负载)在运动体内部构成一个内力平衡系统,利用运动体自身的惯性力,通过特定的装置转换为制动该运动体的制动力。 全惯性常闭制动器是根据惯性制动原理设计,融制动器、联轴节、离合器于一体的装置。可应用于有主动轴和从动轴传递扭矩的各类机械设备。从其机构来看,它是含弹性联轴节的盘式制动器,免去了传统制动器的操作制动力源部分,空间尺寸较传统制动器缩小。其工作过程是:利用电机的驱动力矩通过主动联轴节上的差动销带动内部滑动式顶压盘,从而使顶压盘与从动顶相互作用的凹凸螺旋面,将角位移换成轴向位移,从而压缩主弹簧,消除作用在制动环和摩擦片之间的压紧力(即制动力)解除制动,同时两凹凸螺旋面紧紧贴合,传递扭矩,实现联轴器的传动联接功能。停车时,电机停止输出扭矩,顶压盘与从动顶的凹凸螺旋面相互作用力消失,主弹簧被压缩时储存的能量得以释放,从而使顶压盘复位,压紧内制动环和摩擦片,实现制动。

全惯性常闭制动器在斗轮机上的应用

全惯性常闭制动器使用前斗轮机状况 广州新沙港务公司煤矿队有五台斗轮机。每台机左右各设计有一台液压夹轨器,用来防阵风。斗轮机行走制动器使用的是液压推杆制动器。1994年投产使用以来,一方面斗轮机夹轨器因设计和安装问题,一直无法正常运行,而广州地区在夏秋季节受台风影响严重,是一个多风的季节,在作业时如突然有阵风来临,我们通常使用防爬器来防风,一般在20分钟内将4个约5公斤重的防爬器安装固定好在斗轮机行走轮下,工作时间紧并且繁重,因此在夏秋季节阵风严得地威胁着斗轮机的安全生产运行。

全惯性常闭制动器在门机上的应用

论述了KONE门机原有行走制动器存在制动力矩小、效果差、故意率多等问题,通过配套改造、使用全惯性常闭制动器,解决了原制动器存在的诸多问题,实现了良好防风和制动效果。

大雷雨中的号哭

一群猴子,可不是一群没有出息的猴子,所以它们就要出门,爬上一个顶高的山头去旅行。那也不是一座平常的高山,而是一座伟大的秃头的山,又巍峨又开朗,可以望见下面的田野、河流,和一切平地上不能看见的景致。但是,很不巧,猴子们刚爬上山顶,就遇见了大雷雨,

靶控地氟烷吸入麻醉用于腹腔镜胆囊切除术的临床研究

目的观察靶控吸入地氟烷麻醉用于腹腔镜胆囊切除术的可行性。方法选择60例拟行腹腔镜胆囊切除术的患者,随机分为靶控吸入组(T组)和新鲜气体控制吸入组(F组),每组各30例。两组麻醉诱导相同,均全凭静脉诱导,术中均采用静吸复合麻醉维持:T组靶控呼出地氟烷浓度(et Des)5%,F组随时调节地氟烷浓度及新鲜气体流量控制MAC于1.3。记录并比较两组患者的脑电双频指数(BIS)值、血压、心率、洗入时间、到达目标et Des5%时间、洗出时间、患者苏醒时间、地氟烷消耗量。为了到达目标浓度,还记录了地氟烷的调整次数。结果两组患者均顺利完成手术,两组血压、心率差异无统计学意义,T组在气腹、术中时的BIS低于F组(P<0.01),T组达到目标浓度et Des5%时间明显缩短(P<0.01),洗出时间和苏醒时间明显缩短(P<0.01)。靶控组地氟烷消耗量少,差异有统计学意义(P<0.01)。T组调整次数均为2次,F组平均调整4~5次。两组患者均无术中知晓。结论靶控吸入地氟烷麻醉起效快,术中患者生命体征平稳,术毕苏醒时间短,全程麻醉药物用量少。

CATV延长放大器的开关电源工作原理及维修改进

为适应延长放大器长期、高温运行的要求，应采用MO SFET场效应管作开关管的开关电源，本文介绍电源电路、脉宽调整、工作原理以及常见故障 的维修和改进，此开关电源在有线电视和其它电子器材上，应用前景很广阔。

紧闭法吸入麻醉的不同洗入流量对环境污染的影响

目的探讨使用紧闭法吸入麻醉的不同洗入流量的可行性；通过环路外气体采样分析，寻找泄漏值及对环境污染最小的洗入方法；探讨使用不同吸入麻醉药异氟醚（ISO）、七氟醚（SEV）不同洗入方法对环境的影响。方法选择60例病人，ASAⅠ～Ⅱ级，随机分为六组：ISO0．3、ISO1．0、ISO5．0组和SEV0．3、SEV1．0、SEV5．0组，每组10例。各组均洗入达到1．3MAC后停止洗入，进入维持阶段。ISO0．3组：在氧流量为0．3L／min的情况下以蒸发罐的最高刻度5洗入。ISO1．0组：在氧流量为1L／min、蒸发罐刻度为3时洗入。ISO5．0组：在氧流量为5L／min、蒸发罐刻度为1．5（1．3MAC）时洗入。SEV0．3组：在氧流量为0．3L/min的情况下以蒸发罐的最高刻度8洗入。SEV1．0组：在氧流量为1L／min、蒸发罐刻度为4时洗入。SEV5．0组：在氧流量为5L／min、蒸发罐刻度为2．2（1．3MAC）时洗入。术中均以全紧闭法（氧流量为0．25L／min～0．3L／min）维持。于麻醉前、洗入后、术中、术后、离开术间时分别采集废气口（A）、病人头部（B）、检测仪处（C）、病人足部（D）、检测仪对侧（E）环境中气体进行分析。结果采用1．0L／min洗入时，在各采样点及不同时间段异氟醚、七氟醚的泄漏值无显著差别。采用5．0L／min洗入时，于洗入后废气口处异氟醚、七氟醚的泄漏值分别为（1．470±0．940）ppm和（1．998±0．633）ppm，明显高于其他布点（P〈0．05）；采用1．0L／win洗入时，在各采样点及不同时间段异氟醚、七氟醚的泄漏值无显著差别。采用5．0L／min洗入时，于洗入后废气口处异氟醚、七氟醚的泄漏值分别为（1．470±0．940）ppm和（1．998±0．633）ppm，明显高于其他布点（P〈0．05）。结论采用高浓度低流量洗入法行异氟醚、七氟醚麻醉时，环境中吸入麻醉药浓度均小于2ppm，可安全应用于临床；0．3L／min氧流量高刻度洗入法对环境污染最小；以1．0L／min氧流量洗入时在不同时段、不同布点对环境污染程度无统计学差异；以5．0L／min氧流量洗入时在不同时段、不同布点对环境污染程度有统计学差异。