钢结构用高强度大六角螺栓楔负载试验抗拉强度的不确定度评定

通过对M20 mm的10.9级高强度大六角螺栓楔负载试验中抗拉强度不确定度的来源进行分析,确定了螺栓抗拉强度的影响因素,并对测量结果的不确定度进行评定。结果表明:螺栓楔负载试验过程中抗拉强度不确定度来源主要包括试验力值、螺栓基本中径和小径、拉伸速度和数值修约等;抗拉强度的不确定度报告为Rm=1114 MPa,Urel=2%(k=2)。

40Cr六角螺栓断裂失效分析

螺栓安装不久后断裂。采用扫描电子显微镜、光学显微镜、直读光谱分析仪、测氢仪、硬度计对断裂螺栓断口的宏观和微观组织形貌、硬度、化学成分、氢含量进行检查和分析。结果表明,螺栓断裂失效的原因主要是螺栓加工过程中采用了酸洗,并且酸洗渗氢后没有除氢,使螺栓氢含量过高造成氢脆隐患,在安装应力的作用下引发氢致延迟断裂。建议10.9级螺栓表面处理前,不进行酸洗处理;如果高强度螺栓进行电镀,在电镀后4 h内必须进行除氢处理。

六角螺栓头部断裂破坏的原因分析

1 前言 根据GB 3098螺栓技术条件规定,对不经热处理的冷镦螺栓须进行头部与螺杆结合强度试验,即将螺栓装入60°～80°斜面的检验模中,锤击螺栓头部,使支承面与斜面贴合。在产品生产或行业质量抽检中,经常发生螺栓头部断裂破坏现象,一般称之“掉头”。我厂生产的螺栓。

M12六角螺栓切边模刃口崩裂失效分析

通过对M 12六角螺栓切边模的制造工艺过程的分析 ,特别是对锻造工序的分析和金相分析 ,发现模具中碳化物分布的不均匀性是M

氢含量对TC21钛合金六角头螺栓冷镦成形及其显微组织和显微维氏硬度的影响

利用材料试验机对不同氢含量置氢TC21钛合金六角头螺栓进行了冷镦成形,利用金相显微镜和显微维氏硬度计等研究了冷镦六角头螺栓的显微组织和显微维氏硬度。研究发现,当氢含量为0.79wt.%时,仅在六角头螺栓头部的外表面产生裂纹。随着氢含量从0.79wt.%增加至0.91wt.%,六角头螺栓在冷镦成形过程中出现的裂纹逐渐增多。当氢含量为0.79wt.%、0.82wt.%和0.91wt.%时,不同氢含量置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓的显微组织形貌相似。β相的含量较高,α相的含量较少。随着氢含量的增加,β晶界逐渐变得模糊甚至消失,位错数量逐渐减少。随着氢含量的增加,TC21钛合金冷镦六角头螺栓各区的显微维氏硬度均呈逐渐增加的趋势。当氢含量相同时,TC21钛合金冷镦六角头螺栓4个区的显微维氏硬度变化规律相似。

六角头螺栓断裂原因

在安装与紧固某六角头螺栓时,螺栓头下圆角处发生断裂。采用宏观观察、化学成分分析、低倍检验、金相检验、力学性能测试、扫描电镜和能谱分析等方法对六角头螺栓的断裂原因进行分析。结果表明:六角头螺栓出厂前,其头部存在缺陷,导致螺栓淬火时发生应力集中并产生淬火裂纹,在已经存在裂纹的情况下,螺栓在安装时受到外加应力的作用,使淬火裂纹扩展,导致六角头螺栓断裂。

未置氢及置氢TC21钛合金六角头螺栓冷镦成形及其成形后的显微组织与显微维氏硬度

目的解决TC21钛合金六角头螺栓冷镦成形困难的难题。方法利用置氢处理改善TC21钛合金的冷镦成形性能,利用电子万能材料试验机对未置氢和置氢TC21钛合金六角头螺栓进行冷镦成形,利用金相显微镜、X射线衍射仪、透射电子显微镜和显微维氏硬度计等设备对未置氢和置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓的显微组织和显微维氏硬度进行分析。结果在冷镦成形过程中,置氢TC21钛合金六角头螺栓未出现缺陷,而未置氢TC21钛合金六角头螺栓则出现了裂纹。未置氢和置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓的头部均呈现出“一字双岔状变形带”,在未置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓头部变形带的分岔处出现了裂纹。与未置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓相比,置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓的显微组织发生了显著变化。在置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓中,α相和β相的光学对比度与未置氢合金的相反,α相含量减少,β相含量增加,β相成为合金的主要相,并发现了较多的位错。置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓各区的显微维氏硬度均低于未置氢TC21钛合金冷镦六角头螺栓各区的显微维氏硬度。结论置氢处理有利于TC21钛合金六角头螺栓的冷镦成形。

钢结构工程用高强度大六角头螺栓连接副扭矩系数影响因素试验分析

文中以钢结构工程为研究对象,从大六角头螺栓连接副的角度,对该螺栓在钢结构工程中的应用进行简单介绍,对大六角头螺栓连接副扭矩系数的影响因素进行试验,探究扭转扳手加载试验速度、高强螺栓磷化膜风化作用、螺栓表面螺纹以及检测环境对试验结果的影响,以供参考。

基于正交试验六角螺栓温镦成形模具磨损分析及优化

为解决六角螺栓温镦成形过程模芯磨损过快的问题,采用有限元分析软件Deform-3D对温镦成形整个过程进行模拟,分析得出模芯磨损的主要原因。然后在不改变模具结构和外形的情况下,采用正交试验方法,以降低模芯磨损为目标,选取成形温度、模具表面硬度、冲压速度、摩擦系数作为因素,设计3水平4因素正交试验。通过极差分析和方差分析得到各因素对模芯磨损影响的趋势以及最佳工艺参数组合为:成形温度为720℃,模具表面硬度为65HRC,冲压速度为5mm·s^-1,摩擦系数为0.3,并予以重新计算,发现模芯磨损较优化前大幅降低。采用最优参数进行实际试模,结果与有限元分析结果一致,为模具磨损优化提供了一种新的思路。

光杆六角螺栓的视觉检测

为了测量光杆六角螺栓的外形尺寸,提出了一种基于图像测量的视觉检测方法。简要介绍了六角螺栓制造的工艺流程,指出了光杆螺栓检测的重要性。在分析Hough变换原理的基础上,介绍了圆的检测方法,提出了一种基于特征的正六边形检测方法。首先进行直线检测,利用检测到的直线建立直线方程,其次根据方程求取相邻直线的交点,计算每条边的长度和相邻两边的夹角。最后利用Hough变换的圆检测方法检查交点是否在同一圆周上。在检测实验中螺杆直径的测量误差为0.37%,螺栓头部正六边形的角度测量误差为0.40%,边长测量误差为1.25%。结果表明,该方法是有效的,能较准确地检测出光杆六角螺栓的外形尺寸。

钛合金六角头螺栓头部成形过程的有限元分析

航空用螺栓的头部多样、形状复杂,通常情况下利用镦锻工艺成形。研究采用塑性成形仿真软件,针对Ti-6Al-4V六角头螺栓的头部成形过程进行了有限元模拟,对成形各阶段的应力、应变、温度变化以及材料流动情况进行了分析,同时对成形过程中的缺陷进行了预测,为工艺设计和改进提供了依据。

高温六角头螺栓毛坯热挤压成型模具设计

对高温六角头螺栓的热挤压成型工艺进行了分析,设计了合理的模具结构及成型工艺流程,通过实际生产完成了M64 mm×350 mm六角头螺栓毛坯的热挤压生产,提高了材料利用率,缩短了后续机加工时间,节约了加工成本。

钢结构常用六角头螺栓及其连接

除焊接、铆接以外,六角头螺栓连接也是将钢结构零、构件根据设计意图并按一定规则连接成整体的一种主要方式。六角头螺栓有A、B、C三种14个等级。钢结构常用C级(粗制)螺栓,有时也用A、B级(精制)螺栓。对六角头螺栓及其连接进行比较,并提出注意事项。

预制式钢结构建筑系统高强度大六角头螺栓转角法施工工艺

在充分研究国内外相关技术资料的基础上,对高强度大六角头螺栓转角法的原理进行了研究,并与传统的扭矩法施工做了比较,认为转角法是更为可靠的施工方法。在分析转角法施工中可能存在的问题的同时,也提出了详细的施工工艺要求。

长杆径热镦六角头螺栓缩径成形模的设计

根据楔形机构原理,对长杆径螺栓缩径的模具进行了设计,介绍了模具的结构及特点、工作原理及使用中应注意的问题,其特点是在缩径前用半模将螺栓杆部夹紧,提高了杆部的刚度,消除了长杆径螺栓缩径时的杆径弯曲、镦粗现象;以杆部为定位基Ф,改进了以往缩径模以头部为定位基Ф产生的弊病,以保证缩径后螺栓杆部与头部同心及螺栓杆部直线度不超差。这能解决长杆径螺栓缩径不直的难题,具有实用性、可操作性和技术经济效益。

六角头螺栓和螺母比例画法的误差分析及修订方案

根据国家标准和螺纹连接件的比例画法,针对螺栓和螺母的比例画法与实际标准值误差较大的问题,提出了比例画法的计算值,符合相关标准的图样和实际值,为编制计算机绘图数据库软件和制定新的比例画法提供了依据。

六角端面六角头螺栓扭矩系数理论计算

螺栓紧固件在工程中得到广泛应用,其扭矩系数反映了在拧紧过程中预紧力与扭矩之间的关系.目前螺栓扭矩系数的研究大多集中于圆环端面螺栓,对于其他端面类型螺栓的研究相对较少.通过受力分析,建立了六角端面六角头螺栓的力学模型.利用圆环端面扭矩的计算公式,推导出六角端面六角头螺栓预紧力与扭矩的关系,并给出扭矩系数的精确计算公式.然后采用拧紧试验机对不同尺寸螺栓的扭矩系数进行实验测量,将理论结果与实测结果相比较,结果表明,理论结果与实验结果相吻合.

基于CATIA的六角头螺栓参数化设计

在工业设计中,经常会重复调用某种常见零件或者外形结构相同但尺寸不同的零件。本文在CATIA零件设计工作台的基础上,以六角头螺栓为例,建立常用的实体数据库,在使用的过程中,只需直接调用即可,大大的减少了设计流程,从而提高工程技术人员的设计效率。