电站锅炉锅筒内压应力三维有限元分析

通过对某国产３００ＭＷ机组锅炉锅筒及其下降管三通的内压应力分布进行三维有限元分析，得出了内压应力的集中状况，对传统的疲劳寿命计算方法中内压机械应力的计算方法提出了改进建议。

600MW超临界锅炉汽水分离器内压应力有限元分析

采用有限元方法对600 MW超临界锅炉汽水分离器进行应力计算,得出了汽水分离器进口连接管区域内压引起的机械应力分布规律和应力集中状况。计算结果表明,该区域存在着明显的应力集中现象,最大应力出现在筒体内壁靠近连接管椭圆孔长轴处,应力集中系数为3.48,筒体外壁同样存在应力集中,但应力水平比内壁低。汽水分离器各连接管的应力分布规律基本相同。将6根连接管与1根连接管时筒体的应力分布进行了比较,结果表明,接管数目的增加使汽水分离器应力集中更加明显。

子午线轮胎内压应力计算方法修正

根据子午线轮胎的特殊结构提出椭圆弧假设,并通过解析法对周向内压应力进行研究,得到子午线轮胎的主要受力部件钢丝带束层的内压应力计算公式,并采用有限元法进行验证。经过本次修正后,子午线轮胎内压应力计算公式可以适应全系列子午线轮胎。

电站锅炉锅筒内压应力三维有限元分析

本文通过对某国产300MW机组锅炉锅筒及其下降管三通的内压应力分布进行三维有限元分析,得出了内压应力的集中状况,对传统的疲劳寿命计算方法中内压机械应力的计算方法提出了改进建议。

子午线轮胎内压应力的几点探讨

在基于虚功原理推导出子午线轮胎带束周向内压应力近似解析公式的基础上,进一步探讨满足内压应力需要的等效宽度、无带束轮胎的几何特征和带束几何约束宽度等问题。根据半下沉概念,推导出确定子午线轮胎带束宽度的理论计算公式。

锅炉汽包下降管区域三维有限元应力集中分析

针对亚临界锅炉汽包内插式接管结构，以３００ＭＷ机组锅炉汽包的６７０ｍｍ×１２５ｍｍ下降管接管为例，通过三维有限元计算方法，定量分析了几种不同插式接管的内压应力集中水平．为了减小内插式接管结构内伸段对锅炉水循环的影响，将其头部加工成马鞍形．通过对比分析，得出以下结论：有内伸段的内插式接管结构比平齐内插式接管结构的应力集中水平低得多；有马鞍形内伸段的内插式接管结构不仅能保持上述特点，而且能减小对下降管口区域工质流动的影响。

冲击振动联合作用下土的压实机理试验

采用理论分析与试验相结合的研究方法 ,在理论分析的基础上 ,利用自制的冲击振动复合压实装置 ,进行了大量的试验。通过对试验数据的整理分析 ,给出了被压土壤内压应力的变化规律 ,阐明了在冲击振动联合作用下土被压实的机理。

基于流固耦合的330MW直接空冷机组排汽管道流场及应力分析

为研究某330MW直接空冷机组排汽管道内水蒸汽的流动特性和壁面的结构强度,利用FLUENT对该排汽管道内部流场进行了数值模拟,分析其流场特性以探寻排汽管道内压应力集中的部位,进而采用CAESAR II与ANSYS的流固耦合模块相结合的方法,对这些部位进行数值模拟,求出其所受等效应力,改变水平歧管的弯头非标件宽度(500mm、600mm、700mm、800mm)对其所受等效应力和内部流场进行了数值模拟。结果表明:分流器和水平歧管处压力梯度较大,是排汽管道内压应力集中的主要部位;在设计工况下,二者所受等效应力均在许用应力范围之内,水平歧管弯头非标件的最佳设计宽度为600mm。研究方法和结果可为330 MW直接空冷排汽管道设计提供参考。

汽轮机汽缸壁开裂处强度分析

运用壳体理论对 5 15 0 1型汽轮机汽缸壁开裂处的内压应力和热应力进行分析计算 ,并对裂纹的安全性进行了评定 ,根据计算结果对汽缸缺陷和汽机运行提出了建议。分析认为 ,该汽缸裂纹是安全的 ,不会发生一次性脆断。但该裂纹的应力强度因子k1值已接近断裂判据值 。

平衡内轮廓原理浅析子午线轮胎质量问题

根据平衡内轮廓原理探讨传统经验设计在子午线轮胎应用中易出现的早期损坏问题和原因。根据平衡内轮廓理论设计的轮胎充气后受力均匀、变形小;而凭借传统经验设计的轮胎轮廓如果不是平衡轮廓,轮胎充气后,出现高变形、高生热,导致轮胎早期损坏。因此,轮胎设计应以平衡轮廓设计理论为依据,并结合有限元分析优化施工设计。

循环流化床锅炉水冷排渣管的强度计算

给出了循环流化床锅炉水冷排渣管的强度计算方法,可供部件结构设计者参照使用,以便设计出更加经济、安全、合理的结构。