SAR内定标技术和内定标精度分析

分析了SAR内定标技术与内定标精度分析.讨论了SAR集中收发式的内定标技术,推导内定标状态下系统总功率和总功率变化量的表达式、系统增益和系统增益变化量的表达式;SAR内定标信号的处理;SAR内定标精度分析;最后完成对某地区SAR图像数据的灰度校正.

HJ-1-C卫星SAR系统的内定标

HJ-1-C卫星是我国环境与灾害监测小卫星星座中的一颗合成孔径雷达(SAR)卫星,目前已在轨运行。其SAR系统采用网状反射面天线和集中式功率放大器,且具有星上在轨内定标的功能。该文详细介绍了HJ-1-C卫星SAR系统的内定标模式和算法,给出内定标器的设计和实现原理,并对SAR系统在轨工作内定标数据进行分析。

基于内定标信号的合成孔径雷达系统幅相误差的提取和校正

该文根据合成孔径雷达的三路定标设计，提出了基于内定标信号的收发系统幅相误差的提取和校正方案。与从雷达回波数据中提取系统相位误差的方法相比，该方案具有两方面的优越性：提取误差不受地物特性的限制，使用方便；不但可以提取相位误差，还可以提取系统幅度误差。经验证该方案能大大改善图像质量。

机载超高分辨率SAR内定标技术研究

首先,研究了合成孔径雷达的内定标工作原理,分析了发射定标实测信号;然后,给出了误差补偿前后的一维距离图像性能指标,提出了利用发射定标数据作为参考函数进行实际数据成像处理的方法;最后,成功应用于机载试飞中,获得了高质量合成孔径雷达图像,并证明了该方法的有效性。

星载合成孔径雷达系统的内定标

介绍了星载合成孔径雷达(SAR)的内定标原理和有源相控阵SAR内定标的实现方法。内定标主要用于测量发射功率和接收增益的相对变化,也可用于监测TR组件的失效情况和定性分析天线性能。要提高测量精度需保障内定标设备尽可能小的温度变化特性及寿命期内小的性能变化。

一种新颖的星载SAR无线内定标方法研究

内定标利用雷达系统内部设备和定标通路来测量系统各部分幅度和相位在成像过程中的相对变化,是保证雷达图像辐射精度的重要手段。该文针对传统有线内定标方案定标通路未覆盖相控阵天线TR输出端至无源阵面路径、定标网络庞大且自身误差控制难等不足,提出了一种新颖的利用辅助天线的无线内定标方法,给出了定标原理和分析模型,推导了SAR天线TR通道幅相特性和系统传递函数的标定方法,并在典型星载SAR系统参数下对标定误差进行了仿真分析,仿真结果表明,辅助天线支撑杆位置引起的TR通道幅度标定误差在10–3 d B量级,可以忽略;引起相位标定误差与支撑杆位置偏差密切相关,可依据文中给出的仿真曲线得到。支持杆位置引起的系统传递函数幅度标定误差小于0.1 dB;引起的相位标定误差对支撑杆位置偏差不敏感。最后在实际相控阵天线上对无线内定标方法进行了验证,获取了TR通道幅相特性标定的实测结果,表明了该方案的可行性和有效性。

基于海洋二号高度计内定标方案的工程设计和误差分析

星载雷达高度计是很有应用价值的微波遥感器,我国将于近年发射海洋二号卫星,高度计是其主载荷。在航天环境中,硬件性能的不理想会带来测高误差。通过在星上进行内定标工作能够较好地修正这些误差。首先描述了内定标的主要任务,推导了内定标模式中的信号流程。然后,总结了目前国内外星载高度计的内定标技术,对它们进行了分析和比较,选择了一套内定标方案,对延时和衰减参数进行了工程设计,并分析了双频和多带宽体制对内定标的影响。最后,作者对内定标模式1中产生的误差源及其对测高的影响进行了分析,并结合TOPEX参数对内定标模式2对测高性能的改善进行了定量研究。

基于数字阵列SAR系统的内定标技术研究

为了实现基于数字阵列体制的合成孔径雷达(SAR)系统的高精度、定量化测量,在分析与传统体制雷达内定标技术差别基础上,提出了数字阵列SAR系统的发射内定标、接收内定标和参考内定标三种内定标环路设计方法以及基于数字波束形成(DBF)的幅相特性估计算法;并结合某UHF频段数字阵列SAR内定标系统,给出了测试结果.测试结果验证了该内定标环路设计和幅相特性估计算法的可行性和有效性,为后续数字阵列星载SAR等民用定量化测量系统的应用提供了参考.

星载合成孔径雷达的内定标系统方案设计

微波遥感从定性向定量发展,遥感器需要定标。星载合成孔径雷达的定标由内定标系统、外定标场、定标成像处理组成。本文只讨论内定标系统的设计。论文首先综述了已有的星载合成孔径雷达的内定标系统并作了分析比较,然后介绍了星载合成孔径雷达有使用T/R组件的相控阵天线时内定标系统设计的2个方案。

基于内定标法的大豆油中铬含量的LIBS定量分析

为了寻求大豆油中铬(Cr)的快速检测方法,应用激光诱导击穿光谱(LIBS)技术对大豆油中Cr含量进行定量检测研究,采用松木对大豆油样品中的Cr进行富集,并利用双通道光谱仪采集其LIBS光谱信号;选择钙(Ca)422.64 nm为内标线,并以Cr的原子谱线Cr I 425.44 nm、Cr I 427.48 nm、Cr I428.94 nm及3条谱线之和为分析线,应用直接定标法和内定标法分别建立上述分析线的定标曲线。结果表明,Cr I 425.44 nm建立的定标曲线性能最佳,直接定标法和内定标法所建立的定标曲线的拟合度R2分别为0.9598和0.9894,检测限分别为14.82μg·g^(-1)和8.45μg·g^(-1);3个验证样品预测的相对误差分别为11.32%、12.78%、12.48%和7.91%、4.28%、7.64%。由此可知,LIBS技术用于大豆油中重金属Cr的检测具有一定的可行性,松木富集结合内定标法能减少定量分析误差,提高大豆油中Cr含量的预测精度。本研究结果可为食用油中重金属的快速检测提供理论依据。

合成孔径雷达高精度内定标技术

主要对合成孔径雷达(SAR:synthetic aperture radar)集中馈电方式的内定标技术进行讨论。介绍了内定标与辐射定标的概念和二者关系,阐述了SAR集中馈电方式的内定标算法;具体描述了一种基于FPGA的自动增益控制技术的高精度高稳定性的内定标器方案设计与电路实现,实验结果表明在当输入功率在-10 dBm～2 dBm范围内,系统能够自适应的补偿3 dB范围内的增益变化,内定标器增益输出稳定度控制在的范围内,达到了设计指标。

基于内定标的高分三号通道误差校正方法

为了解决无法同时获取高分辨率和宽测绘带的问题,方位多通道系统应运而生。高分三号的双通道成像模式称为超精细成像模式,用来满足高分宽测的需求。通道间幅相不一致一直是方位多通道系统需要解决的问题。通道误差会导致存在虚假目标,成像质量下降。为了解决通道误差问题,提出一种基于内定标数据的校正方法,首先通过内定标数据估计出通道误差,然后在距离频域对回波数据进行相应的误差补偿。高分三号实测数据的处理结果表明该方法可有效估计出通道误差,抑制方位模糊。可见基于内定标数据的误差校正方法的有效性和鲁棒性。

多回路内定标的星载散射计接收通道设计

文章介绍了星载微波散射计多耦合回路内定标方法的原理及接收机的几种接收通道形式;在此基础上,从隔离度、定标精度等方面进行分析,提出了一种多耦合回路内定标的星载散射计接收通道设计方案。

心电图机内定标电压示值误差测量结果的不确定度评定

本文针对国内广泛使用的内蒙古计量所生产的EGC-1B心脑电图机检定仪,在检定心电图机内定标电压示值误差时的不确定度评定方法进行了探讨,并系统地研究了影响测量结果的各分量及函数传递关系,得出了典型心电图机内定标电压示值误差不确定度。可供从事心电图机检测工作的相关人员参考。

数字心电图机内定标电压测量不确定度的评定

数字心电图机是医院常用的诊断用医疗设备,已经列入国家强制检定的医疗计量器具目录中。医院以前常用模拟心电图机,依据JJG543-2008《心电图机》检定规程进行计量检定,对每个参数进行不确定度评定,现在数字心电图机已经普及到各大医院,依据JJG1041-2008《数字心电图机》检定规程对数字心电图机进行计量检定,通过对两个检定规程的比较发现,检定依据和方法发生了很大变化。为了帮助医生更好地应用数字心电图机的检定数据,对临床诊断有进一步的指导意义,本论述将根据数字心电图机计量检定规程评定数字心电图内定标电压的测量不确定度。

心电图机内定标电压测量结果的不确定度评定

根据JJF1059-1999《测量不确定度评定与表示》规范要求,分析了影响心电图机内定标电压测量结果不确定度的几个因素,针对具体数据进行了详细计算,为相关工作提供参考。

心电图机内定标电压测量结果的不确定度评定

本文介绍了心电图机内定标电压测量结果的不确定度的评定及分析方法。

心电图机内定标电压测量不确定度的评定

在计量标准器的建标过程中必须对标准器的不确定度进行评定,本文通过对心电图机内定标电压测量不确定度来源以及数据的合成等几个方面的评定,希望能对以后计量标准器的建标有所帮助。

心电图机内定标电压测量结果的不确定度评定

本文详细介绍了心电图机内定标电压测量结果的不确定度评定方法。

AgileDARN雷达内定标的方法与实现

AgileDARN雷达系统是一种基于全数字相控阵技术的灵敏型地基相干高频雷达系统,实现对中高纬度电离层的探测。雷达系统的幅度和相位不一致将会导致雷达发射波束和接收波束的波束指向偏移,副瓣电平抬高和天线增益下降,最终影响雷达的探测精度。针对AgileDARN雷达系统幅度和相位不一致性展开研究,提出了一种基于FPGA和C++软硬件相结合的内定标方法。在发射探测信号之前,分别发送接收定标信号和发射定标信号,通过雷达系统的各个接收和发射通道后,计算各个通道之间的幅度和相位差异,用补偿因子来实现对雷达多通道幅度和相位不一致性的校正。实测数据表明:校正后各通道间幅度误差小于0.2 dB,相位误差小于1°。在满足系统一致性要求的前提下,既保证了实时性,又节省了雷达系统成本。