考虑进气道反压不起动的冲压级数学建模及再起动路径研究

针对组合发动机冲压进气道不起动特性建模及再起动方法研究不足的问题,根据进发流量匹配关系建立了一套可以定性反映不起动振荡过程的冲压级全工况模型。利用监测算法实现对发动机不起动状态的监测,并获得了模型在不同马赫数下的不起动边界。提出了基于几何关系的快速再起动路径和基于性能参数的等推力再起动路径。比较了两种再起动路径和现有的单变量再起动路径的拉回性能。仿真结果表明,两种再起动路径其再起动效果与路径设计时的预期效果一致,在各不起动工况下均可以保证实现再起动拉回且相较于单变量路径具有显著优势;从再起动时间的角度,采用快速再起动路径的平均拉回速度最快,平均拉回时间1.275s;从再起动推力损失的角度,采用等推力再起动路径在较快拉回的同时可保证再起动推力损失最小,平均不超过0.43%,具有更好的再起动性能。

FS-ZDⅡ抗晃电再起动继电器在南化合成氨部的应用

本文从设备选型、控制原理安装及使用效果等多方面介绍了FS-ZDⅡ抗晃电再起动继电器在南化合成氨部的应用案例,为企业解决晃电导致的电动机跳闸、停机等故障判断及排除提供了参考。

高超声速进气道再起动特性及其影响因素数值模拟

以N-S时均化方程为控制方程,引入变比热容的热完全气体模型,采用k-ωSST湍流模型及自适应网格加密技术,对高超声速进气道再起动过程进行了二维准定常数值仿真研究。结果发现,当内收缩比较大时,分离激波即使打入唇口,大规模流动分离仍存在,须继续增加来流马赫数(M∞),才能使进气道完全起动,即进气道可能存在没有溢流的不起动流场结构,这在已发表文献中还少有提及。深入分析表明,决定高超声速进气道再起动的关键因素是分离区前体形状和分离区后部逆压梯度,前者类似于一个虚拟楔面,楔角及分离激波角大小主要由附面层和来流条件决定,随M∞的增加而减小;后者主要受进气道内型面及内收缩比影响,对分离区大小及溢流量起决定作用。

攻角引起的高超声速进气道不起动/再起动特性分析

起动/不起动是高超声速进气道的重要流动现象,其影响进气道的工作范围和再起动能力.首先对典型的高超声速进气道二维流场进行了数值模拟,对攻角变化引起的高超声速进气道不起动/再起动过程进行了研究.从流动稳定性的角度阐述了高超声速进气道不起动/再起动特性形成的原因,分析了高超声速进气道不起动/再起动过程中进气道性能参数随来流攻角的变化规律,最后对进气道的再起动条件进行了讨论.

壁面温度对高超声速进气道不起动/再起动特性的影响

分析了高超声速进气道不起动/再起动特性,并对不同壁温下的高超声速二元进气道内流场进行了数值模拟,给出了不同壁温下的进气道不起动/再起动特性,以及进气道不起动马赫数和再起动马赫数随壁面温度的变化规律,最后对壁面冷却改善进气道不起动/再起动特性的内在物理机制进行了讨论。结果表明,采用壁面冷却能提高进气道的流量系数和总压恢复系数,有效改善进气道不起动/再起动特性,拓宽进气道的工作范围。

楔面转折角对高超声速进气道不起动/再起动特性的影响(英文)

不起动/再起动是高超声速进气道重要的流动现象,其影响进气道的工作范围和再起动能力。针对这一问题,对一系列不同楔面转折角的混压式进气道进行了二维流场数值模拟,从流体运动稳定性的角度分析了高超声速再起动过程的流动特征,给出了以流量系数表征的不起动/再起动特性。分析了楔面转折角变化对高超声速进气道不起动/再起动特性的影响,得到了来流起动马赫数、再起动马赫数和滞环宽度随楔面转折角的变化规律。

一种定几何混压式二元进气道的再起动特性研究

针对一种设计飞行马赫数范围为2．25～4．0的定几何混压式二元超声速进气道由于反压引起的不起动开展了再起动特性风洞实验研究．根据实验结果和二维非定常数值仿真结果分析表明：在Ma=2．51和3．01下进气道性能在进锥／退锥实验中规律一致；按照Ma=2．25的起动面积收缩比确定的喉道面积，使进气道在来流Ma≥2．51时具有自起动能力；而在稳定亚临界状态下具有高的总压恢复系数及形成类似于外压式的气动通道是进气道无回路迟滞现象的主要原因．

攻角变化对超音速进气道再起动特性的影响

以二维非定常可压缩流的N-S方程为控制方程,采用SST k-ω湍流模型对攻角变化引起的超音速进气道再起动过程进行了数值模拟,研究了攻角变化对超音速进气道再起动特性的影响。结果表明,当超音速进气道不起动时,可通过合理改变攻角实现进气道的再起动工作;超音速进气道的再起动攻角随攻角变化速率的增大近似呈线性增加;攻角变化速率较大时,非稳态与稳态工况下相同攻角对应的超音速进气道性能差别较大。

异步电动机无速度传感器再起动方法的研究

介绍一种无速度传感器异步电动机拖动系统的再起动方法。它是基于异步电动机在某角频率下发生谐振的阻抗特性来实现的 ,根据振荡时α ,β交直两轴的电流或磁通信息 ,来检测回转速度。无须高速运算 ,并能够利用低成本的处理器来完成。这种方法的有效性已通过对5

基于再起动特性优化的高超声速进气道设计

对不同内收缩段设计的高超声道流场进行了数值仿真研究,考查了下壁面水平倾角对进气道各性能参数特别是再起动特性的影响。结果表明,减小进气道不起动流场大规模分离区尾部所在下壁面的水平倾角,可以显著提高不起动流场的性能,大幅降低再起动马赫数,但也带来内收缩段长度增加,起动流场性能降低的缺点。为兼顾两者性能,提出了一种新的内收缩段下壁面设计方案,该设计前段采用凹面收缩段,后段接以水平倾角更小的平直段。与原型相比,新设计的长度不变,起动流场的性能波动较小;而再起动马赫数则由9.4降为8,再起动特性改善效果明显。

双下侧二元混压式进气道不起动-再起动特性分析

针对某典型固冲发动机用双下侧布局二元混压式进气道的不起动-再起动特性,开展了高速风洞试验和弹体/进气道一体化数值仿真研究。研究结果表明,进气道极限反压与来流总压、喉道总压恢复系数和流量系数相关;进气道入口前气流总压是决定进气道再起动反压的主要因素;在侧滑情况下,背风侧进气道抗反压能力强于迎风侧。

低压电机单机再起动控制器的设计与实现

分散式低压电机单机再起动控制有着广泛的应用需求。他不仅要求具有相当的可靠性、安全性、可维护性、可用性,还应具有良好的经济性。文中介绍了一种简单易用的低压电机单机再起动控制器的设计思想,着重说明了相关硬件模块的选择、再起动响应的实施步骤、与省电和电源控制相关的硬软件方法和基本功能实现。该系统投资少、体积小、应用方便灵活、功能简单可靠,已通过相关技术检测,成功应用到生产实践中。

低压电机再起动控制器的设计与实现

本文介绍了一种利用新型低功耗单片机PIC16F877结合先进的嵌入式技术设计实现的低压电动机再起动控制器,详细地阐述了该控制器的设计方案和实现方法,并针对设计的关键点给出了详细的分析说明。

基于PLC的低压电动机群停电再起动系统设计

PLC控制电动机再起动技术在电网波动后将停运的电动机重新起动起来,保持企业生产的连续性.它可实时监控电机的运行状态和电网状态,实现多种控制方式,具有很强的适用性.

“晃电”检测与再起动控制器设计

本文设计了一种带冗余电源的低压电机再起动控制系统,给出"晃电"测量原理和再起动控制系统的硬件电路。采用电压变换器和开关电源对电网电压进行检测。控制器采用PIC876A单片机。实验数据和现场使用表明,该控制器能很好的检测"晃电"现象,并对"晃电"次数进行累加,"晃电"过后实现低压电机延时再起动,解决用电设备起动电流对电网的冲击。

变频器瞬时停电再起动保护功能的设置

变频器本身具有多种保护功能。实际应用中,出现掉电时间很短又恢复供电的情况,如何设置变频器瞬时停电再起动功能?文章以富士变频器参数设置为例,总结了变频器实际应用中的普遍情况——主要分为两类,一类是设置为保护功能型,另一类是设置为再起动型;同时,每一类根据实际应用情况设置为不同的具体功能。

“晃电”再起动技术在石油化工企业中的运用

为优化高压电机抗晃电自起动方案,以一种新型微机型综合保护器为例,结合生产实际提出晃电后电机自起动逻辑,阐述了实现过程和相关保护设定原则。

一种基于微机保护装置的低压电动机抗晃电再起动设计方案

分析了晃电对工业系统高低压母线的影响和治理现状,指出在微机保护装置中实现对低压电动机的抗晃电再起动具有现实意义,提供一种基于微机保护装置的低压电动机抗晃电再起动设计方案,详述了硬件核心模块、软件处理流程及相关技术细节。经现场测试和实际应用表明,本方案晃电时间设定范围广、动作时间精确、再起动方式灵活,无须额外增加投资和维护成本,具有可靠精确、经济高效的特点。

电机再起动技术在化工行业中的应用及起动母线压降的计算

介绍防止化工生产装置因电网电压瞬时波动而停车的技术措施。为确保电机再起动时供配电系统安全稳定运行,结合实例给出了异步电机再起动母线压降的简要计算方法。

高压变频器瞬时停电再起动方法的研究

对目前变频器中常用的几种瞬时停电再起动方法进行了比较研究。针对高压变频器的特殊情况,提出了一种具有最大电流限制功能的基于定子电流矢量的转速估算方法,自动再起动瞬时停电后自由旋转的电机。该方法实现简便,不需要额外添加任何硬件,提高了变频器处理不正常运行状态的能力。实验结果表明了该方法的有效性。