不同蒸发/冷凝段长度比变化对V型槽道平板微热管性能影响分析

以填充工质为25%的V型槽道平板微热管为研究对象,利用设计搭建的风冷实验平台,分别研究了9种不同蒸发冷凝长度比及工作倾角对微热管启动性能、传热性能和等温性能的影响。研究结果表明:当蒸发/冷凝段长度比Lec为1∶1时平板微热管启动时间短,具有良好的等温性能和传热性能,蒸发段或冷凝段长度缩短均会对微热管的性能产生不利影响;增加冷凝段长度可以增大换热面积,提升微热管启动性能;增加蒸发段可缩短微热管内部核心气泡与液面的距离,从而增大当量导热系数,减小热阻,提高微热管的传热性能;微热管倾角大于15°的轴向温差比水平放置时减小87%,建议微热管实际应用倾角应不小于15°。

重力热管冷凝段运行特征的可视化实验研究

应用电容层析成像技术(ECT)对重力热管冷凝段的流动换热进行了可视化实验研究。重力热管以乙醇为工作介质,通过加热器控制重力热管蒸发段加热温度,冷凝段采用冷却水与乙醇蒸气进行逆向对流换热。通过ECT测量系统对冷凝段乙醇蒸气的冷凝过程进行监测,观察不同工况条件下重力热管冷凝段的气、液分布特性和液膜的形成及发展过程。摒弃了传统电容传感器的屏蔽罩结构,通过将测量电极用绝水层密封实现了传感器在液下环境工作,有效地拓展了ECT技术的应用领域。实验结果显示:当蒸发段加热温度较低时,乙醇蒸气在冷凝段壁面凝结形成条索状流动;随加热温度升高,冷凝液流动过渡至环状流;加热温度超过一定限值后,冷凝段出现液膜增厚甚至闭合脱落的周期性现象,并且频率随温度升高而升高。重力热管与垂直方向夹角为30°倾斜放置时,在高加热温度条件下同样存在液膜增厚甚至闭合脱落的周期性现象。

内螺纹重力热管冷凝段的特性研究

分析了在重力热管内加内螺纹的方法 ,研究了重力热管的冷凝段的传热及流动状况 .在合理假设的基础上运用动量和能量方程对热管进行理论分析 ,导出了在热流密度 q一定时 ,凝结液膜厚度δ沿壁面x变化的函数关系 ,并用计算机模拟求解 ,再应用传热方程计算出局部换热系数αx 和总换热系数α .研究表明 。

内螺纹重力热管冷凝段的计算机模拟

着重分析在重力热管内加内螺纹 ,研究它的冷凝段的传热及流动状况。在理论分析的基础上 ,得出在热流密度 q一定时 ,凝结液膜厚度δ沿壁面x变化的函数关系 ,并用计算机模拟求解 ,再进一步求出局部换热系数αx 和平均总换热系数α ,得出选择螺旋角在π/ 3与π/

萘热管小倾角放置时冷凝段内的传热

通过可视化试验，就萘热管小倾角放置时．冷凝段内的特点，建立相应的物理模型和数学模型，通过对数学模型进行解析，从而获得相应的萘热管冷凝段内的凝结换热的计算公式及适用于萘热管设计的结论。

重力热管冷凝段中液膜的传热分析

介绍了重力式热管的工作原理，通过建立重力热管中冷凝段的传热控制方程，求解出重力热管冷凝段平均换热系数的公式，并给出检验冷凝段液膜是否为层流的雷诺数表达式。同时验证了与实际应用相吻合。

蒸发冷凝长度比对不同微槽平板铝热管热性能的影响

为研究不同蒸发段和冷凝段长度比值对平板铝热管热性能的影响,通过实验分析了相同截面尺寸、相同填充工质、矩形微槽道和三角形微槽道的平板热管90°安装,以及采用连续递增的输入热流和冷凝段强制风冷换热时,9种不同比值对平板热管热性能的影响。研究结果表明:提出的平板微槽道热管蒸发段冷凝段长度比值对平板微槽道热管热性能的影响明显。优选的两种类型蒸发段冷凝段长度比值在0.8~1.25范围内,传热性能良好。对比不同微槽道的平板热管发现,同等条件下矩形微槽道平板热管的传热性能优于三角形微槽道平板热管,并提出蒸发段冷凝段长度比值的最佳值为1,建议应用设计中蒸发段冷凝段长度比值范围为0.8~1.0。研究结果可对平板微槽道热管应用系统的设计提供准确参考。

不同冷凝段温度下液氢脉动热管实验研究

脉动热管是一种高效的传热元件,可用于将低温制冷机冷头的有限冷量分配到更大的面积、传输到更远的距离。本文采用一台两级GM制冷机作为氢工质脉动热管的冷源,测试脉动热管在不同冷凝段温度下的传热性能,实验中充液率为28%@19K。不控制冷凝段温度(实验A)和将冷凝段温度控制在19 K(实验B)的实验结果表明实验A中的脉动热管在每个热负荷下都有更小的温差和更大的有效热导率。固定热负荷,控制冷凝段温度从16.5 K逐步增加到24 K(实验C),结果表明在此充液率和热负荷下,有效热导率随着冷凝段温度的升高而近似线性增加。在本研究的三组实验工况下,氢脉动热管正常运行范围内,冷凝段温度越高,有效热导率越高。

热管蒸发段与冷凝段长度比的最佳值

从热管传热热阻的构成出发，证明了获得最小热阻的蒸发段与冷凝段长度比最佳值的存在，并推出了最佳值的实用公式。

尿素一段蒸发冷凝器泄漏原因及系统调整措施浅析

介绍了节能型水溶液全循环尿素生产技术中一段蒸发冷凝器泄漏的判断过程,并对泄漏原因进行分析,提出了针对该设备泄漏后系统继续运行的调整思路,为同类型装置在发现类似现象进行判断和调整时提供了参考。

一段蒸发冷凝器结构改进设计

通过对一段蒸发冷凝器原结构计算、分析、提出新的改进措施，将膨胀节分为两个半波，分开焊在蒸汽进口环形扩大空间的短筒节上下两边，既满足了应力要求，又节省了钢材，取得较好效果。

热管制作及工作介质选取

1无机热管工作原理无机热管整体呈“7”形,水平段长2.8 m,埋设于行车道沥青面层以下、基层顶部;竖直段长13.5 m,全部深入地下。根据吸放热功能不同,热管分为蒸发段、绝热段和冷凝段,其中竖直段下部12.5 m为热管蒸发段,深入土壤恒温层(地面8 m以下,温度一般为当地年平均气温);竖直段上部1 m为热管绝热段,避免热量损失,使其更多的向路面传导;水平段热管散热段长2.8 m,以40 cm的间距平行铺设于道路基层,热管上表面与基层上表面平齐。

蒸发式冷凝器的热力计算

把管内放热按过热段、冷凝段和液体过冷段考虑而建立起的蒸发式冷凝器热力计算的数学模型,经实验验证,理论计算与实验结果基本吻合。若把整个冷凝器的管内放热全部按冷凝段处理,则其计算结果与际情况将有较大的偏离。

水平蒸发与冷凝结构脉动热管的热力性能

为解决实际工程应用中平面间的传热问题,文中提出一种水平蒸发与冷凝结构的新型脉动热管,采用数值模拟方法,对该热管在4种加热方式下的启动与热力性能进行了研究分析。结果表明:脉动热管内部存在小气泡、短气塞、长气塞等流型。均匀加热时,该脉动热管的临界启动加热功率为20 W。非对称式(以蒸发段几何中心线为对称轴)与递增式(沿蒸发段端部至绝热段加热量逐渐增加)加热方式均可有效改善脉动热管的启动性能和热力性能,且采用非对称式加热时,可使脉动热管的热阻最多降低13.26%。

化工设计中冷凝器的设计选型

冷凝器是冷却经制冷压缩机压缩后的高温制冷剂蒸汽并使之液化的热交换器。石化工业中用冷凝器将烃类及其它化学蒸气冷凝。本文阐述了冷凝器经常存在的负荷不达标和能源浪费问题,提出在化工设计中合理选择冷凝器的方法和计算冷凝器平均温差的方法。

冷凝器在化工设计中的设计选用

分析了目前设计选用的冷凝器所存在的达不到冷凝器负荷和浪费能源的其他问题以及设计人员容易忽视的问题,对在设计中如何合理的选择冷凝器进行了分析,阐述了冷凝器的平均温差的计算方法以及在实际工况中的冷凝段、过冷段和过热段的传热系数的计算方法。

关于冷凝器选型计算式的分析

通过对冷凝器选型计算式的分析，指出了计算式中对数平均温度差的计算方法和传热系数的确定有不尽完善之处，提出了冷凝器选型计算应按制冷剂有无相变分别计算冷却段和冷凝段所需面积，再取两个面积之和来选择冷凝器的新建议，并举例对该方法进行了说明。

热管换热器加热段与冷却段的最佳长度比

本文从最小热阻出发。

AEC蒸发式冷凝器

AEC产品的结构形式与工作原理AEC系列节能空冷蒸发式冷凝器，分为节能空冷低温防垢冷却段和高效喷淋蒸发冷却冷凝段两大换热组件。

热管的应用探讨

分析热管的特性与发展前景,探讨热管在余热回收和采暖方面的应用.