耐候钢05CuPCrNi冷加工性能研究

研究了耐候钢 0 5 Cu PCr Ni冷轧板的硬化曲线 ,变形抗力模型 ,退火后力学性能并给出了理论再结晶温度初步测试结果。结果表明 1.6 m m与 2 .0 m m厚冷轧板在 6 0 0℃退火 0 .5 h后其力学性能满足该钢种的技术标准要求 ,1.6 mm厚冷轧板理论再结晶开始温度为 5 10～ 5 2 0℃ ,2 .0 m m厚冷轧板为 5 2 0～ 5

Cu-18.4Al-8.7Mn-3.4Zn-0.1Zr记忆合金冷加工性能

利用拉伸实验、金相观察、透射电镜观察和X射线衍射等手段研究了Cu 18.4Al 8.7Mn 3 .4Zn 0 .1Zr(原子分数 % )记忆合金的冷加工性能。结果表明 :80 0℃固溶 10min ,随炉冷至 480℃ ,保温 15 0min ,在晶界和晶内均析出大量大块状的α相 ,合金的伸长率达 3 0 % ;热处理过程中未发生分解的母相 ,在随后拉伸变形过程中发生应力诱发马氏体转变 ;拉断后试样在 2 5 0℃油浴加热 40s ,因相对稳定下来的应力诱发马氏体的恢复 ,伸长率减少至 2 9.3 %

抗菌热处理对SUSXM7含Cu不锈钢冷加工性能的影响

研究了抗菌热处理前后SUSXM7含Cu奥氏体不锈钢的力学性能,并与通用奥氏体不锈钢SUS304进行了对比。结果表明:SUSXM7含铜不锈钢的加工硬化指数低于SUS304不锈钢,塑性应变比高于SUS304不锈钢,两种材料的杯突深度基本接近,SUSXM7含铜不锈钢的冷加工成形性能优于SUS304不锈钢。抗菌热处理后,SUSXM7含铜不锈钢的加工硬化指数、塑性应变比、杯突深度没有太大变化,抗菌热处理对SUSXM7含铜不锈钢的冷加工成形性能没有太大影响。SUSXM7含铜不锈钢可以在抗菌热处理前进行冷加工成形,也可以在抗菌热处理后再进行冷加工成形。

热型连铸超弹性Cu-Al-Mn合金的冷加工性能

通过冷轧和拉伸试验及金相分析,研究了Cu-Al-Mn形状记忆合金的冷加工性能.结果表明,经800℃保温15 min并作固溶处理,再在550℃下保温60 min,此时在β母相上析出较大的α相颗粒,合金的冷加工性能最好,其冷轧变形率为43%,拉伸应变率为6.3%.

热型连铸CuAlMn合金丝的冷加工性能

用热型连铸法制备了柱状晶CuAlMn合金丝,经800℃固溶处理,不同温度退火后做冷轧试验,研究其在单一β相下的冷加工性能。冷轧结果表明,250℃退火的冷加工性能最优,而400℃退火由于发生贝氏体转变,冷加工性能急剧下降。细化晶粒可较大地提高冷加工性能。拉伸结果表明合金退火后有较好的超弹性,伸长率与冷加工性能的变化一致。

铸锭均匀化退火对2A12合金薄壁管冷加工性能的影响

2A12合金铸锭如果不进行均匀化退火或均匀化不充分 ,生产薄壁管时 ,管坯在冷拔前打头时端头破碎严重 , 打头困难 ;在冷轧管时端头破裂严重 ,管材表面易出现横向裂口。分析认为 ,其主要原因是铸造时的不平衡结晶所产生的锰偏析、镁偏析 ,没有得到有效的消除。

固溶温度对铜-铝-锰形状记忆合金冷加工性能的影响

通过光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、室温压缩试验机等研究了固溶温度对形状记忆合金Cu-17.55Al-9.84Mn(物质的量分数/%,下同)和Cu-19.1Al-9.9Mn冷加工性能的影响。结果表明:固溶温度对含17.55%Al合金的冷加工性能影响显著,但对含19.1%Al合金的影响较小;含17.55%Al的合金因铝含量较低,经700℃以上温度固溶后冷至室温获得的β相或18R马氏体具有低的有序度,在应力作用下容易发生马氏体转变或马氏体再取向,其冷加工性能显著好于α+β两相区时的;含19.1%Al合金在不同温度固溶后的冷加工性能显著低于含17.55%Al合金的,因其室温组织主要由有序度高的β相组成。

BTi-341钛合金板材冷加工性能

本文研究了BTi-341钛合金板材在一定量冷加工率下的显微组织和力学性能、在冷加工模拟实验过程中显微组织的变化和冷加工模拟实验硬化曲线。结果表明:冷加工模拟实验中,随着轧制变形量逐渐增大,板材组织逐渐被拉长,有了明显的冷轧的轧制流线;加工率控制在38%~44%之间时满足生产实际需求。

影响S-07不锈钢力学性能和冷加工性能的因素

本文利用实际生产结果和相关理论 ,主要从Ms点的控制和马氏体的转变方式分析了影响S -0 7钢力学性能的因素 ,从冷却马氏体和形变马氏体两方面 ,分析了影响S -0 7钢冷轧性能的原因 ,认为Ms 点的控制是S-0 7钢生产最重要的因素。该钢马氏体的转变方式是变温转变兼等温转变 ,冷轧中形变马氏体的产生是免不了的。

影响S-07不锈钢力学性能和冷加工性能的因素

本文利用实际生产结果和相关理论 ,主要从 Ms 的控制和马氏体的转变方式分析了影响 S-0 7钢力学性能的因素 ,从冷却马氏体和形变马氏体两方面 ,分析了影响 S-0 7钢冷轧性能的原因 ,认为 Ms 点的控制是 S-0 7钢生产最重要的因素。该钢马氏体的转变方式是变温转变兼等温转变 ,冷轧中形变马氏体的产生是免不了的。

Ti-31钛合金管材冷加工工艺研究

就Ti-31钛合金管材在两辊、多辊冷轧过程中的变形程度、中间及成品退火制度对管材加工成型质量和性能等方面的影响进行了研究。研究结果显示,该合金冷加工性能优良,冷轧道次采用50%的变形量和800℃,1h的退火制度,轧制产品的质量和各项性能指标均满足技术标准要求。

复合结构对高阻尼复合铝合金板材性能的影响

本文选用具有高阻尼性能的Al-78%Zn合金与具有高强度、良好塑性和较高抗腐蚀能力的铝合金热轧复合,采用Al-78%Zn板与增强铝合金板不同的复合方式与不同的厚度比复合,在相同的加工工艺条件下,探讨Al-78%Zn与铝合金不同复合方式和不同的复合厚度比对复合材料的阻尼性能与力学性能的影响,从而得出具有高阻尼、高强度、良好塑性与冷加工性能、轻质、抗腐蚀性能高的减振材料的最佳复合方式与最佳的复合厚度比例。

超高强度钢00Ni18Co8Mo5TiAl的切削加工

叙述了超高强度钢００Ｎｉ１８Ｃｏ８Ｍｏ５ＴｉＡｌ切削加工中应注意的问题、应采取的措施及切削参数的选择。

专利信息

专利名称:一种冷加工性能优良的低温高强高塑钛合金专利申请号:2023102691130公布号:CN116479286A申请日:2023.03.20公开日:2023.07.25申请人:西北有色金属研究院本发明公开了一种冷加工性能优良的低温高强高塑钛合金,由以下质量分数组成:W 2%~3%,Nb 1.5%~3.5%,Zr 9%~11%。

Au-Ti足金的强化机理研究(英文)

采用拉伸试验、硬度测试和光学显微分析等手段研究了Au-Ti足金的强化机理。结果表明,Au-Ti足金的强化方式主要是细晶强化、加工硬化和时效强化,且其力学性能优于标准的Au917饰品用金合金Au917Ag55Cu28,Au917Ag32Cu51。并且,Au-Ti足金的冷加工性能优于千足金,这是由于其固溶态硬度、强度高,延性好。

EDTA滴定法直接测定钒铝合金中的铝

钒铝合金是生产钛合金和不含铁只含钒的特殊合金的添加剂，在钛合金中钒是一种强的稳定剂。钒铝合金能改善合金的耐热性能与冷加工性能，