乙烯装置急冷区模拟计算降低能耗

介绍了燕山石化公司乙烯装置急冷区运行现状,根据现场实际情况建立ASPEN模型,从几个方面对装置进行优化模拟,提出增产稀释蒸汽,节省能耗的几个改造方向,以及急冷区参数调整对节能降耗的作用。提出通过适当增加汽油分馏塔侧线采出量、增加急冷油换热器、换热器化学清洗等措施,可增产稀释蒸汽,对乙烯装置节能降耗提出指导意见。

高温湿冷区高速公路桥梁防撞墙耐久性病害修复与防治实例

文章结合杭长高速德昌段桥梁防撞墙病害修复工程实例,对江西省高温湿冷地区防撞墙早期破损的原因进行了分析,提出耐久性修复涂装处治措施。近4年应用结果表明,水性高分子聚合多功能涂料修复涂装新技术对混凝土防撞墙病害防治、提升耐久性及外观质量效果显著。

气化炉激冷区易出现的问题分析

介绍气化炉激冷区的作用和结构,结合多年的处理经验,将易出现问题的设备部件列为每次停炉检查的维护重点,为气化炉激冷区各部件检修周期提供依据。

板坯连铸二冷区凝固传热过程与控制

依据安钢板坯连铸机的具体条件，建立了连铸板坯凝固传热数学模型，实现了随铸坯钢种、断面尺寸及拉速变化对各回路水量连续实时控制．经现场应用表明，利用配水模型所制定的二冷配水制度是合理的，效果良好．

连铸二冷区喷嘴布置方式优化方法

对现有连铸二冷区喷嘴布置进行分析,根据布置优化原则提出采用喷嘴水流密度数值叠加的方法,在拉坯方向和铸坯横断面方向上对喷嘴布置方式进行优化。其中,在铸坯横断面方向上,考虑了横向水流密度分布的不均匀性对铸坯凝固过程的影响,建立二维铸坯传热数学模型,仿真得到不同位置的铸坯断面凝固形貌,并比较了优化前后铸坯温度分布、凝固情况和铸坯质量。结果表明喷嘴布置方式优化后,二冷区铸坯在拉坯方向和断面方向上喷淋水区域内均匀冷却,周期性温度回升变小,表面温度能够均匀下降,保证了较好的铸坯内部质量。

切变线冷区和暖区暴雨落区分析

利用常规、自动气象站、NCEP/NCAR再分析资料（1°×1°,逐6h）和WRF模式逐小时资料,对2010年6月30日—7月2日山东省暴雨过程的落区进行了分析.结果表明：本次暴雨过程具有暖区暴雨和冷区暴雨两种特征.暖区暴雨强度强、范围广、落区集中,位于925 hPa经向切变线右侧或者低涡的东南象限“人”字型切变线内、暖温度脊后部、地面低压前部南风区内;冷区暴雨区强度弱、范围小、落区分散,位于925 hPa经向切变线左侧、冷温度槽前、地面低压后部北风区内.冷区和暖区暴雨均位于大气可降水量大于70 kg/m^2的区域、低空急流顶端的左侧.低空急流与强降水同时开始或者低空急流提前1h开始,降水强度最大时段出现在850 hPa风速跃增后1～3h.只有冷区暴雨时,冷空气较弱,冷锋伸展高度较低,暴雨区位于冷锋后部θse锋区前沿、θse暖脊脊线顶点、强上升运动中心.冷区与暖区暴雨共存时,冷暖空气势力均比只有冷区暴雨时强,冷锋伸展高度较高,冷区与暖区暴雨均位于强上升运动中心南侧1个纬距内风速辐合处.只有暖区暴雨时,冷空气较强,冷锋伸展高度较高,暴雨区位于冷锋前1个纬距内、θse暖脊脊线与地面交点、上升运动中心.低层向北倾斜锋区的南北跨度与中层向南倾斜锋区的南北跨度的差值大小,直接影响上升运动的强度和暴雨区的分布.

凝汽器空冷区铜管汽侧氨腐蚀研究

在 16种浓度的氨溶液 (从 5 0mg/L～ 2 0 0 0 0mg/L不等 )、3种温度 (2 5℃、35℃、4 5℃ )、3种溶解氧的条件下(开口、密闭不除氧、密闭除氧 ) ,对铜管腐蚀过程及影响氨腐蚀过程的因素及规律进行了研究 .结果表明 :氨腐蚀的主要因素为溶氧量、氨浓度、温度 ;尤其以溶氧量影响最大 ,使氨腐蚀的速度随着氧浓度的增加而加快 .最后提出了几种防止氨腐蚀的措施 .

数据机房冷区内气流组织的优化

建立数据机房冷区内气流流动的物理及数学模型,利用FLUENT软件模拟冷区内气流的流场分布,模拟值和实测值相吻合。针对模拟数据机房冷区内气流组织的缺点,从服务器进风均匀的角度提出改善方案,再通过FLUENT软件模拟分析。研究结果表明:导流板厚度对冷区服务器的进风均匀性影响不大,导流板高度需覆盖服务器进风的整个高度。静压挡板距离主风口0.40m的冷区气流流场最优,此时冷区服务器进风较均匀,同一竖排服务器进风速度基本一致,保证了服务器工作时能有效散热。

连铸板坯二冷区辊式电磁搅拌的磁场数值模拟

通过ANSYS有限元分析软件,在电流频率为6 Hz、电流强度变化的情况下,对连铸板坯二冷区电磁搅拌进行了数值模拟。分析了电流强度为400 A、电流频率为6 Hz时,铸坯内部的磁感应强度和电磁力的变化规律。结果表明,铸坯中心的磁感应强度随电流强度的增大而增大;铸坯中心的电磁力在一个周期的不同时刻向同一个方向移动,并在该力的作用下完成对钢液的搅拌。

凝汽器空冷区铜管氨腐蚀过程分析与防护措施

由于氨的聚集与氧的存在,在凝汽器空冷区出现过冷度的情况下,铜管的氨腐蚀是不可避免的。文章分析、计算在机组正常水工况下,凝汽器空冷区凝结水中可能出现的氨浓度,并对氨腐蚀过程与影响因素进行探讨,提出防护建议。

连铸二冷区铸坯表面温度测量

介绍了ＣＩＴ—Ｍ 型红外辐射测温系统的工艺特点，利用该系统实测了板坯连铸的典型钢种在不同拉速条件下的铸坯表面温度。分析了拉速和冷却强度对铸坯表面温度的影响。

攀钢板坯连铸机二冷区喷嘴特性测试

对连 铸二冷区 喷嘴的 冷态 特 性进 行了 研 究。测 定 了不 同喷 水 条件 下喷 嘴 的压 力— 流量关系，喷 水密度 分布以及 喷射角 和喷 雾 粒度 分布 。分 析了 国 内外 喷嘴 的 特性 曲线 ，为 国内 厂 家生产喷嘴 提供了 更为合理 的参数。

凝汽器设置局部强化传热“急冷区”的数值模拟研究

在凝汽器的空冷区内设置"急冷区"对提升其换热效率具有重要意义。通过软件建立数值模型,研究设置单排型、多排相邻型和多排不相邻型3种分布型式的"急冷区"对于空冷区换热效果的影响。计算结果表明,各种型式的"急冷区"都可以提高空冷区整体真空度和换热系数。通过对比发现,多排相邻型中,三排相邻型"急冷区"对空冷区真空度和换热系数提升效果更佳;多排不相邻型中,两排不相邻型"急冷区"能更好地提高空冷区换热效果。在所有型式中,三排相邻型"急冷区"的设置对空冷区的强化换热效果最佳。凝汽器强化传热工程改造中,综合经济性与换热效果,最佳方案为在空冷区的中后段设置两排不相邻"急冷区"。

连铸二冷区喷雾冷却特性研究

在不同喷水条件下,测定了锥形喷嘴喷雾特性参数。同时测定了表面温度、水流密度、冷却水温、喷射距离和表面状态对传热系数的影响。并给出了传热系数与水流密度的关系式。

带液芯控制的板坯连铸二冷区动态控制模型

以太钢二炼钢厂合金钢板坯连铸机为目标机型,在凝固传热数学模型的基础上,自行开发出了一种带液芯控制的板坯连铸二冷区动态控制模型。该动态控制共设置了四个控制点,采用切片法进行目标温度的动态跟踪,并通过计算机仿真验证了它的可靠性。

方坯连铸二冷区电磁旋转搅拌数值模拟

运用电磁流体力学基本理论及磁场边界更新法 ,给出了方坯连铸二冷区电磁旋转搅拌的数学模型 ,并利用 CFX软件进行了钢液流场和磁场的数值模拟。结果表明 ,外加水平波磁场可以在搅拌区域内产生电磁力 ,使钢液在水平方向形成旋转流动 ,而在垂直方向形成不均匀流动。

大方坯连铸二冷区凝固坯壳厚度测试

应用“射钉法”测试了攀钢2#大方坯连铸典型钢种在工作拉速下凝固末端附近的凝固坯壳厚度，获得了凝固坯壳厚度、凝固末端位置与连铸拉速和冷却强度的关系，为优化连铸工艺，控制连铸坯凝固终点位置和制定合理的轻压下工艺制度提供了重要依据。

二冷区位置及冷却水量对无氧铜薄板坯连铸过程的影响

以某铜加工厂无氧铜水平连铸机列实验结果为依据,利用PROCAST对无氧铜薄铸坯水平连铸过程二冷区位置及冷却水量进行分析。结果表明:降低结晶器冷却水量,加入二冷区有利于在减小热应力的同时满足该铜加工厂对铸坯出结晶器后的温度要求;二冷区的冷却水量越大,铸坯最终趋于稳定时的温度越低;因出结晶器后为空冷,二冷区位置不同对铸坯出结晶器后温度影响较小。

薄板坯在二冷区内温度场的数值模拟

研究了薄板坯在二冷区冷却的不同计算方法对传热现象的影响。采用两种完全不同计算方法即monotonic cooling approach MCA和fluctuated cooling approach FCA计算换热系数和温度。计算中采用二维传热模型对温度分布进行计算。对不同冷却方式的结果进行了比较和讨论。结果显示,FCA比MCA的计算结果准确,能更好地反映每对辊之间的换热系数。

连铸坯壳在二冷区内的蠕变弯曲

建立了连铸坯壳在二冷区内蠕变弯曲时的总曲率与初始弹性挠度和蠕变时间间的一般关系式,当求得了坯壳的初始弹性挠度后,可方便的求出坯壳的总应变和挠度,方便了工程计算。