CSP产线供冷轧Nb、Ti高强钢屈强比降低实践

对CSP产线供冷轧Nb、Ti高强钢屈强比降低工艺方案进行了研究,结合CSP产线特点,分析了不同卷取温度和层冷模式对冷轧Nb、Ti高强钢性能、组织及析出物的影响。结果表明,通过对CSP产线卷取温度及层冷模式的控制,可以降低冷轧Nb、Ti高强钢屈强比,且产品性能稳定。

Ti微合金化冷轧高强钢的再结晶温度研究

采用半小时等温法、显微硬度测量和金相组织观察等试验手段,研究了Ti微合金化冷轧高强钢的再结晶温度。结果发现:不同变形量的冷轧板再结晶规律基本相同,再结晶温度随变形量增加略有降低;640℃以下为回复阶段,随着温度升高,等轴晶大量形核长大,硬度迅速降低,到840℃再结晶晶粒反常长大;该钢种的再结晶温度高达700～710℃,钢中大量纳米级TiC析出物和溶质原子是再结晶温度提高的主要原因。

960MPa级Nb-Ti微合金化高强钢中第二相粒子回溶行为研究

研究了960MPa级Nb—Ti微合金化高强钢中第二相粒子在不同温度和保温时间下的回溶行为。研究结果表明，原始样品中存在尺寸与形状明显不同的3种类型的第二相粒子：尺寸大于1μm的方形TiN粒子；尺寸为0．2～1．0μm的方形和椭球形TiS或Ti（C，S）粒子；尺寸在0．5μm以下的球形、方形和椭球形Nb—Ti复合析出物。随着加热温度的降低，小尺寸析出相数量不断增加。当加热温度为1150℃时，随着保温时间的延长，小尺寸球形和椭球形的析出相逐渐溶解，大尺寸方形析出相数量逐渐增加，且棱角变得模糊。综合考虑Nb—Ti微合金化高强钢中第二相粒子能够充分溶解及原始奥氏体晶粒尺寸，960MPa级Nb—Ti微合金化高强钢的加热温度选择1250℃、保温时间选择80min较合适。

Ni47Ti44Nb9形状记忆合金冷轧管材的组织、织构和相变

利用OM、DSC和XRD,研究了Ni_(47)Ti_(44)Nb_9合金热锻棒、热挤压管材和不同热处理条件下冷轧管材的组织、织构和相变.结果表明:热锻棒中的B2相呈较宽的纤维状,主要织构接近{112}〈111〉和{123}〈111〉;热挤压管材纤维组织变细且发生碎化,多数晶粒的取向靠近{111}〈UVW〉;冷轧管材的B2相纤维组织发生严重碎化,抑制了冷却过程中马氏体相变的进行,{111}〈110〉和{112}〈110〉成为主要织构.随淬火温度的升高,冷轧管材硬度下降,M_s和A_s点升高,热滞减小.冷轧管材经600℃/90 min退火,{111}〈110〉和{112}〈110〉织构显著增强,经850℃退火,再结晶晶粒明显长大,M_s点显著提高,热滞和硬度下降,晶粒取向偏离{111}〈110〉和{112}〈110〉.

等温淬火对700MPa冷轧TRIP钢0.15C-1.5Mn-1.4Si-0.03Nb-0.03Ti-0.005N力学性能的影响

试验钢由50kg真空感应炉冶炼，锻造成60mm板坯经l250℃均匀化处理后热轧至4him板，再冷轧至1mm板。研究了试验TRIP（转变诱发塑性）钢冷轧板820℃ 3min淬火时等温淬火温度（350—450℃）和保温时间（1～10min）对钢的组织性能的影响。结果表明，奥氏体等温淬火工艺对试验钢的力学性能有显著影响；最佳的等温淬火工艺为820qc3min＋400℃5min水冷，该钢的抗拉强度与总伸长率分别为766MPa与37％，即强啦积达28．34GPa·％；10nm级Nb（cN）粒子的大量析出是造成该试验钢强度显著提高的主要原因。

含Nb,Ti冷轧薄板工艺研究

研究了工艺参数对含 ( 0 .0 62～ 0 .0 75) Nb,( 0 .0 2 5～ 0 .0 2 8) Ti冷轧薄板性能的影响。结果表明 ,冷轧压下率每增加 1 0 % ,抗拉强度提高 4 5MPa。经 ( 60 0～ 650 )℃ ,2 h退火 ,可完成再结晶 ,消除加工硬化 ,钢的性能恢复到热轧钢坯的水平。平整压下率为 0 .7%～ 1 %时 ,平整使屈服强度下降 4 0 MPa。

冷轧变形量及退火温度对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9板材织构和性能的影响

使用X射线衍射技术研究冷轧变形量和退火温度对Ni47Ti44Nb9合金一次冷轧和二次冷轧板织构和性能的影响。结果表明,在冷轧变形量小于35%时,一次冷轧板的织构主要为{111}-110-,与热轧态织构不同,随冷轧变形量的增加,织构取向密度略有提高;二次冷轧板主要织构为{111}-110-,在-110-//RD取向线上从{111}-110-延伸到{110}-110-,二次冷轧使织构取向密度获得较大提高。当二次冷轧板材在高于500℃退火时,其主要织构为{111}-112-再结晶织构,700℃、60 min炉冷样品织构的取向密度明显高于相同制度下水淬样品织构的取向密度。

Nb＋Ti—IF钢单次冷轧退火与双冷轧退火过程中组织与织构的形成

本文采用光学显微镜和X一射线衍射技术研究了Nb＋Ti-IF钢一次冷轧退火（SCR）和二次冷轧退火（DCR）后的组织与织构。结果表明在相同的累积压下率下二次冷轧退火的再结晶晶粒尺寸小于一次冷轧退火的再结晶晶粒尺寸，并且二次冷轧退火的性能优于一次冷轧再结晶退火的性能。一次冷轧的塑性应变比为2．23，二次冷轧的塑性应变比为3．2。在SCR和DCR试样中都有鱼骨状组织，DCR样品由等轴状均一尺寸的晶粒组成，而SCR样品的组织中呈大小不等的复式晶粒组成。在SCR退火样品和DCR退火样品中（Ti＋Nb）C、Fe（Ti＋Nb）P析出物都较少。DCR退火试样比SCR退火试样的{111}／／ND的织构强度高。

加热温度对钛铌复合微合金化高强钢析出和性能的影响

在实验室冶炼了一种低碳高强度微合金钢,进行了轧制和回溶试验,对轧制试样进行了拉伸试验﹑检验了金相组织,并用TEM对比分析了不同加热温度下试样的析出物形貌、成分、尺寸。结果表明,1 280℃加热保温后轧制产品的性能优于1 180℃加热轧制后产品的性能;两种加热温度下轧制试样的组织都由铁素体和珠光体组成,晶粒尺寸基本相同;轧制试样的析出物均为(Ti,Nb)(C,N)复合析出,但1 280℃加热温度的试样析出更加细小、数量更多。析出强化理论计算表明,加热温度高的试样析出强化要比加热温度低的试样高131 MPa。回溶试验表明,铸坯在1 280℃保温1.5 h后,析出物基本回溶,而1 180℃保温1.5 h后,析出物不能充分溶解,证明了加热温度对钛铌微合金化高强钢析出强化有较大的影响。

超低碳(Ti+Nb)-IF钢组织性能和织构的研究

研究了冷轧总压下率和退火温度对(Ti+Nb)-IF钢组织性能的影响,并采用EBSD技术对织构进行了分析。结果表明:当冷轧总压下率达到75%时,高温退火后r值可达到1.80以上,并随压下率的增大而上升;到85%时,r值达到最大值2.10左右,当冷轧总压下率达到90%时,r值开始下降。钢热轧板经80%压下率冷轧后,退火温度低于850℃时,r值随退火温度的上升而上升;850℃以上退火时,r值受退火温度影响不明显,r值保持在1.95左右。EBSD织构分析结果表明,经75%以上的大压下率冷轧后,再经850℃以上高温退火后,(Ti+Nb)-IF钢具有强烈的γ纤维织构。

大应变量冷轧钢板中微观组织与结构的演变

当前在我国汽车工业中,多使用高强度钢板,不过使用薄厚度的高强度钢板的汽车部件,与其作用相适应的特性必须充分地发挥,为此对于冷轧的要求比较高。文章首先分析了Ti微合金化高强钢的大应变量冷轧工艺特点,从理论与实验方面分析了大应变量冷轧钢板中微观组织与结构的演变过程,从而达到良好的强塑性配合。

退火温度对Nb-Ti微合金冷轧板再结晶行为的影响

采用硬度法和金相法相结合对Nb—rri微合金冷轧板的再结晶行为进行了研究，同时研究了退火温度对其显微组织和硬度的影响，并讨论了（Nb，Ti）C粒子对再结晶过程的影响。结果表明，退火温度低于625℃时，冷轧板只发生回复，硬度有稍许下降。当温度高于625℃，等轴晶开始出现，随着退火温度的升高，再结晶晶粒不断增多，硬度迅速下降，在675—700℃硬度出现平台，750℃时获得全部再结晶组织。再结晶温度为710℃，弥散分布的纳米尺寸（Nb，Ti）C粒子推迟了再结晶的过程，提高了再结晶温度。

Ni_(47)Ti_(44)Nb_9冷轧板材取向对拉伸和恢复性能的影响

利用X射线衍射仪(XRD)、金相显微镜(OM)、维氏硬度计和万能电子拉伸试验机,研究了N i47Ti44Nb9形状记忆合金冷轧板材中的B2相沿轧向(RD)和横向(TD)的织构,以及热处理对冷轧板材硬度、显微组织、拉伸性能和恢复应变的影响。结果表明:冷轧板材的织构主要由较强的{111}<uvw>丝(即γ-丝)和较弱的{332}<uvw>丝组成。沿轧向,强组分向γ-丝中的{111}<110>靠近,而沿横向,强组分靠近γ-丝中的{111}<112>;随淬火温度提高,冷轧板材的硬度缓慢下降,超过500℃后,硬度急剧下降,到700℃以后硬度基本不变;冷轧板材在550℃发生明显再结晶,700℃处理后再结晶晶粒发生长大;随淬火温度提高,沿轧向(RD)和横向(TD)的应力诱发马氏体相变临界应力(σM)和可恢复应变(εr)降低。低于550℃淬火板材,沿轧向的临界应力σM高于沿横向方向的,而沿横向的可恢复应变εr较高,高于550℃淬火,沿横向的临界应力σM提高,可恢复应变εr沿轧向和横向的数值接近。

轧制方向对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9锻造板,热轧板及冷轧板织构影响

采用XRD研究了Ni47Ti44Nb9锻造板坯织构、不同热轧、冷轧方向板材织构。研究表明,锻造板坯有典型的γ取向线织构,锻板心部最强取向在{111}<112>。沿轧向(RD)、交叉方向(CD)、横向(TD)热轧板织构类型相似,主要有3条取向线织构,接近{114}<uvw>、{223}<uvw>、{332}<uvw>(或{221}<uvw>),{332}<uvw>面织构取向密度最强,最强织构分别为{221}<110>、{332}<113>、{332}<023>,不出现γ-织构。沿与轧向成0o、45o、90o方向二次冷轧最强织构近似为{332}<110>。90o方向二次冷轧织构强度最高,有多个强织构组分,γ-织构得到显著加强。

退火温度对Ni_(47)Ti_(44)Nb_9合金冷轧板组织与性能的影响

采用金相显微镜、电子背散射衍射(EBSD)、维氏硬度计、差示扫描量热仪(DSC)和电阻-温度测量仪,研究了不同温度(300~900℃)退火1 h对Ni47Ti44Nb9合金冷轧板的微观组织、力学性能及相变行为的影响。结果表明,当热处理温度低于400℃时,材料硬度值变化不明显,合金未发生马氏体相变;当退火温度为400℃时,硬度值显著下降,合金开始发生再结晶;当退火温度在500~800℃时,随着温度升高,再结晶越充分,马氏体相变温度越高,相变焓增加。800℃退火1 h后,合金基本完成再结晶,晶粒尺寸约11μm;当退火温度升高至900℃,晶粒出现长大现象,晶粒尺寸增加至20μm。