冷镦钢SWRCH22A的静态再结晶行为

Φ30 mm试验冷镦钢SWRCH22A(/%:0.18C,0.04Si,0.87Mn,0.013P,0.010S,0.039Al)的生产工艺为100 t BOF-LF-150 mm×150 mm坯连铸-轧制。用Gleeble-3500热模拟试验机,在900℃和1 000℃对SWRCH22A钢以变形速率1 s^(-1)、变形量0.25,时间间隔0.5~15 s进行双道次压缩变形试验,得出应力-应变曲线。分析了变形温度和间隔时间对冷镦钢SWRCH22A静态再结晶行为的影响,采用应力补偿法计算了不同变形条件下的静态再结晶百分数。根据试验数据,计算出SWRCH22A钢的静态再结晶激活能为Q_(rex)=249 287 J/mol。参考半经验公式,得到了静态再结晶动力学模型。模型计算与试验结果吻合。

Mn含量对低碳冷镦钢SWRCH22A组织和性能的影响

分析研究了Mn含量0.78%-0.92%对0.20%碳冷镦钢Φ20 mm热轧盘条组织和力学性能的影响。盘条热轧的终轧温度为880℃,缓冷。结果表明,Mn含量由0.78%增加至0.92%时,盘条抗拉强度由485 MPa升高至508 MPa,增加了23 MPa,伸长率由31%降至28%,下降了3个百分点,断面收缩率由58%降52%,下降6个百分点;HRB硬度值增加4.5;试验钢组织中铁素体晶粒尺寸由28μm降低至18μm,珠光体比例由23%增加至26%;且珠光体片层间距有所减小,淬透性能提高。

首钢第一线材厂冷镦钢SWRCH22A的开发研究

介绍了首钢第一线材厂生产SWRCH22A的工艺控制情况。通过对控冷工艺的优化，提高了产品性能，更好地满足了用户需求。

冷镦钢SWRCH22A炼钢生产实践

本文介绍了SWRCH22A炼钢生产工艺。通过对转炉冶炼终点控制、LF炉冶炼及成分调整、LF炉冶炼结束钙处理、连铸保护浇注、和防止水口堵塞等工艺过程进行研究，摸索出了较为成熟的SWRCH22A冷镦钢的生产工艺。

冷镦钢SWRCH22A炼钢工艺优化研究

主要介绍了首钢水钢冷镦钢SWRCH22A炼钢生产工艺优化的改造实践。针对冷镦钢SWRCH22A工艺存在钢水回Si现象严重、可浇性不稳定的问题采取相应的优化工艺措施,通过生产工艺的优化,水钢生产的SWRCH22A钢水回Si量由开发初期的平均0.04%降至平均0.02%,连浇炉数由2炉提高至7炉。生产节奏和品质明显提升。

SWRCH22A冷镦钢100 t LF精炼造渣制度的分析和工艺优化

为减少钢中夹杂物和对夹杂物变性处理,防止连铸水口结瘤,对100 t LF 5炉SWRCH22A冷镦钢（/%：0.18~0.20C,0.44~0.62Si,0.85~0.89Mn,0.012~0.015P,0.006~0.009S,0~0.004Ca,0.000 7~0.001 0B,0.011~0.088Als）夹杂物钙处理进行了Ca-Al,Al-O,Al-S,Ca-S平衡热力学计算和氧氮分析。得出1 873 K[Ca]-[Al],a_（[0]）-[Al]和[S]-[Al]平衡曲线,1 823~1 923 K[Ca]-[S]平衡曲线,和5炉钢对应的实测值。通过分析,得出优化LF精炼工艺：（1）精炼终渣MgO=6%、SiO_2〈6%、CaO/Al_2O_3=1.6~1.8;（2）转炉下渣量700 kg左右,精炼终渣量2 000 kg左右;（3）根据精炼终渣CaO/Al_2O_3=1.6~1.8的目标来决定造渣料的加入量;（4）避免喂钙线时钢水剧烈翻腾,并防止精炼结束到中间包过程钢水的氧化。

SWRCH22A冷镦钢的热变形行为和动态再结晶

采用Gleeble-1500D热模拟试验机,对Φ30 mm SWRCH22A冷镦钢中间坯(/%:0.18～0.20C、≤0.05Si、0.80～0.88Mn、≤0.020P、≤0.015S、≥0.025A1)进行850～1000℃、变形速度O.1～20 s^(-1)、真应变≤1.0的单道次压缩变形试验,得出该钢在不同变形条件下的真应力应变曲线:试验结果表明,随着温度的升高及应变速率的降低,钢的流动应力降低,且动态再结晶在高变形温度和低变形速率下更容易发生。SWRCH22A钢的动态再结晶变形能Q_(def)=328 264 J/ml。通过回归分析得到了SWRCH22A冷镦钢的流动应力模型和动态再结晶动力学方程,模型计算与试验结果吻合。

SWRCH22A冷镦钢线材拉拔断裂分析

对唐钢首次试产冷镦钢SWRCH2 2A , 6 .5mm线材使用中出现的拉拔断裂原因进行了分析 ,认为线材屈服强度高、组织不均、内部铁素体晶粒细小、边部出现魏氏组织铁素体是冷镦钢线材拉丝断裂的主要原因 ,提出了相应的解决措施 。

SWRCH22A钢自攻螺钉断裂失效分析与工艺改进

针对SWRCH22A钢自攻螺钉使用过程中发生断裂的原因进行探究,对断裂螺钉进行了化学成分分析、含氢量检测、硬度测试及金相分析。结果表明:断裂失效样品化学成分符合标准要求,含氢量满足设计要求,表面与心部硬度满足技术指标,但渗碳层深度超出了规定值。通过对失效样品断口形貌深入分析,局部断口形貌呈沿晶脆性断裂特征,与热处理工艺参数不当有关。优化改进了螺钉渗碳工艺并装车使用,试验效果良好。

SWRCH22A自钻自攻螺丝扭力不足失效分析

针对SWRCH22A自钻自攻螺丝扭力不足提前断裂的问题,对不合格样品进行化学成分、宏观分析、金相检测、电镜能谱检测分析。结果表明,导致扭力不足的原因有氢脆、热处理组织不良及牙底裂纹。并提出了电镀后驱氢处理、加强热处理工艺管控、提高加工精度等改进措施。

SWRCH35K冷镦钢球化退火工艺优化

本文分析了SWRCH35K冷镦钢的球化退火工艺及退火过程中存在的主要问题,通过改进球化退火工艺,解决了SWRCH35K冷镦钢的表面脱碳问题,提高了产品质量,取得良好的经济效益和社会效益。

SWRCH22A冷镦钢盘条的开发与应用

根据开发期间出现连铸水口结瘤、盘条表面质量等出现的典型问题进行分析,采取了精炼渣系控制等有效措施,形成低熔点的七铝十二钙以解决絮流问题,消除表面划伤以解决冷镦开裂问题,成功开发了SWRCH22A冷镦钢。

高强度冷镦钢SWRCH45K开发与工艺研究

高强度冷镦钢SWRCH45K主要用于生产8.8级及以上紧固件,为了满足市场需求及公司产品结构调整方向,开发了SWRCH45K热轧盘条。根据高强度冷镦钢SWRCH45K盘条的产品特性,制定产品生产的企业标准,确定产品开发工艺流程,通过合理的化学成分设计,严格控制冶炼、精炼、连铸、轧制、控冷等生产工艺,盘条的化学成分、盘条表面质量、力学性能、冷墩性能、非金属夹杂物、显微组织等均达到控制目标要求。下游客户用户使用结果表明,盘条各项指标能够满足生产汽车用紧固件的指标要求。

铝含量和表面淬火对SWRCH22A冷镦钢热送铸坯表面开裂的影响

SWRCH22A钢炼钢工艺流程为80 t顶底复吹转炉-LF-280 mm×325 mm坯连铸。分析得出SWRCH22A钢热送铸坯表面开裂的原因主要是铸坯在冷却过程中,AlN在晶界析出,弱化了晶界,在热应力和组织应力的作用下导致开裂。通过将铸坯的Al含量从0.053%降低至0.042%,氮含量从0.005 5%降至0.0041%,以及铸坯加热前进行在线表面淬火,有效抑制AlN析出,使热送铸坯合格率由77.9%提高至100%。

小方坯生产SWRCH22AB冷镦钢断裂原因分析

针对小方坯连铸工艺生产SWRCH22AB钢出现的冷镦开裂、拉拔断裂的问题,对铸坯进行了热酸低倍检验分析,并对盘条轧制工艺进行了调整,找出了拉拔断裂的原因:主要是铸坯内部质量缺陷、化学成分不均、轧制工艺不当造成的。为此,提出了严格控制铸坯内部质量、保证恒拉速和低过热度、降低开轧温度和吐丝温度等改进措施,产品拉拔性能得到了改善。

SWRCH22A冷镦钢的冶炼工艺实践

第二炼钢厂采用BoF—LF—CC工艺生产SWRCH22A冷镦钢，通过对铁水预处理、转炉冶炼终点控制、LF炉造白渣精炼和钙处理、连铸保护浇注和防止水口堵塞等工艺进行研究和技术改进，使低碳、低硅铝镇静冷镦钢具有较高的洁净度，盘条T[O]含量为（12～23）×10^-6，钢材的冷镦性能良好。

SWRCH22A冷镦钢盘条顶锻开裂原因分析及改进措施

针对某厂近期生产的SWRCH22A冷镦钢盘条1/4冷顶锻批量开裂不合格的情况,通过宏观与微观等分析方法,本文对其原因进行了深入分析,并提出了相应解决措施。结果表明:此次SWRCH22A冷镦钢盘条1/4冷顶锻开裂形貌可归纳为通长裂纹、簇状裂纹、多条纵向裂纹、爆裂纹四种,主要以单条、细长的通长裂纹居多;根据对通长开裂不合格试样的化学成分、金相组织及其母材的表面质量情况等检测分析,发现此次1/4冷顶锻批量开裂的主要原因是SWRCH22A冷镦钢盘条母材表面存在划痕与折叠缺陷。为此,通过采取强化对入炉坯料表面质量检查、加强轧制过程管理以及通条顶锻试验抽查等措施,SWRCH22A冷镦钢盘条表面质量缺陷明显减少,1/4冷顶锻合格率也有了大幅地提高,开裂现象较少,满足了用户需求。

SWRCH22A冷镦钢拉拔断裂原因分析

从宏观形貌、熔炼成分、金相组织等方面对冷镦钢SWRCH22A拉拔断裂原因进行了分析,得出钢材心部存在大尺寸圆形夹杂物是导致SWRCH22A拉拔断裂的主要原因,通过优化造渣工艺和提高软吹效果可最大程度去除钢中夹杂物,有效防止冷镦钢断裂的发生。

SWRCH22A冷镦钢转炉冶炼一次拉碳工艺研究

冶炼冷镦钢采用一次拉碳工艺,出钢碳的质量分数应控制在0.08%～0.13%,并减少倒炉次数,能有效控制钢中氧含量,减少脱氧合金化过程中Al2O3夹杂物的形成,提高钢水的浇注性能和钢的质量。通过优化双渣操作,控制吹炼前期熔池动力学条件,确保一次倒炉磷的质量分数不大于0.015%,分析转炉过程控制对终点碳和温度判断的影响,并就相关影响因素采取调整措施,加强操作工培训,把握吹氧提枪时机和位置,确保一次倒炉温度控制在1 620～1 660℃,碳的质量分数控制在0.08%～0.13%,可实现冶炼SWRCH22A冷镦钢时转炉一次拉碳出钢合格。

冷镦钢SWRCH22A水口结瘤原因浅析

通过对钢水钙处理情况进行研究,分析了浇注钙处理钢水时浸入式水口结瘤的影响因素,提出了钙处理工艺的有关改进措施,解决了浇注冷镦钢SWRCH22A的水口结瘤问题。