闭式柱塞泵V形减振槽配流空化特性分析

以某型闭式高压柱塞泵为对象,建立配流盘和缸体零件的三维模型,利用PumpLinx软件进行网格划分和计算模型的选择,对采用V形槽配流结构的闭式柱塞泵进行了全流场仿真计算,分析其配流空化特征,并与耐久性试验后缸体表面的空蚀破坏情况进行对比分析,得出采用V形槽配流结构的闭式柱塞泵配流空化产生和空蚀破坏的机制。

转套式配流系统U型减振槽结构设计优化

转套式配流系统中减振槽结构参数对系统的流量脉动、压力冲击、工作噪声、工作寿命等具有重要影响。以转套式配流系统U型减振槽的厚度、高度和包角为设计变量,考虑流量倒灌约束,建立了以压力极值最小为目标的设计优化模型。以i SIGHT优化设计框架搭建了系统设计优化平台,完成了设计变量对优化目标的灵敏度分析和结构优化。优化后泵的容积效率基本不变,泵腔压力极值减小了8.3%,显著降低了压力超调现象引起的冲击、振荡等问题,提高了整个配流系统工作的稳定性。优化结果具有较强的稳健性,但额定工作转速设定值较大时还需要重新优化U型减振槽结构。

转套式配流系统三角减振槽结构及其对流场影响

针对转套式配流系统在高低压转换时存在的冲击、噪声等问题,提出一种三角形截面减振槽结构。根据配流系统的结构特点,建立减振槽数学模型,分析减振槽在不同阶段的通流面积;并对配流系统全流场进行数值分析与可视化研究,分析减振槽对流量脉动、泵腔压力、速度矢量的影响规律。结果表明:三角形截面减振槽结构流场流态为湍流,流场流速较大、流向紊乱,对流量脉动影响较严重,出现流量冲击和回流现象,但很大程度上降低了压力脉动,对压力场具有良好的稳定作用。

轴向柱塞泵排油腔减振槽的CFD解析

运用三维流体分析技术,对轴向柱塞泵排油腔的流场进行数值模拟和可视化研究,定性分析排油腔与减振槽在不同角度接触时的模型在一定转速下速度场及压力场之间的关系.仿真结果表明,不同的减槽结构,压力场与速度场变化趋势基本相同,但对轴向柱塞泵的降噪影响有很大差异;对配油盘三角槽的尺寸及小孔直径大小进一步优化,可以得到更好的轴向柱塞泵减振槽;双级小油沟结构可以降低三角槽结构在开启部分因过流面积太小而形成的负压和超压现象.

木工圆锯片减振槽系统的动刚度力学性能测算与分析

木工圆锯片在木材加工行业中有着广泛的用途.圆锯片的切割过程易使其产生较大的抖动,发生较严重的振动现象[1,2],导致噪声污染、缩短圆锯片使用寿命、甚至引起安全事故等不良后果.国内外学者对圆锯片系统的切削性能研究历史悠久,诸如从圆锯片的锯身材质到尺寸参数、锯齿的材质和齿形尺寸、齿数,以及锯片的各种切削的最佳角度设计、试验与分析[3]等,同时,人们为了降低其危害,一直在努力探寻用改变锯片材质、提高材料的抗拉强度、降低热膨胀系数和增强阻尼能力等方法,改善锯片工作过程中的减振降噪[4～6]特性,取得了较大进展,但对圆锯片锯身减振槽结构系统的动刚度力学性能研究甚少.物体的动刚度是其在一定的频率下承受抵抗变形的能力,表述物体的线性定常机械系统中激励力向量与响应的加速度向量之比,反映其引起单位振幅所需要的动态力特征.

减振槽型式对转向叶片泵配流冲击的影响

动力转向叶片泵的噪声对汽车舒适性产生不利影响,其中配流冲击是叶片泵的重要噪声源。优化减振槽结构是降低配流冲击的有效措施。从分析叶片工作腔压力变化出发,建立了预升压微分方程,计算了三种减振槽的预升压和压力梯度,给出了预升压和压力梯度曲线。结果表明,采用变截面和等截面减振槽并联而成的复合结构可以显著地降低配流冲击。

基于半圆锥型减振槽的变量叶片泵配流盘的设计

提出了一种变量叶片泵减振槽的新形式,即半圆锥型减振槽。讨论了半圆锥减振槽的优点和加工方法,研究了使用半圆锥型减振槽变量叶片泵配流盘的设计方法,对半圆锥型减振槽进行数学建模和Matlab仿真,以便更好地消除压力冲击、气蚀和噪声。

转套式配流系统U型减振槽结构及其对流场影响

减振槽是针对液压系统设计的一种降低冲击的凹槽。针对转套式配流系统的工作特点,在转套结构上设计了一种U型截面减振槽结构。建立工作过程中的配流特性数学模型,分析不同阶段的通流面积,重点研究减振槽在全流场数值模拟中对流量脉动、压力脉动、速度分布的影响,结果表明:U型减振槽结构流场流态为湍流,压力脉动较大,有压力冲击和降低的现象出现,但U型减振槽流场流速小、流向稳定,很大程度上降低了流量脉动,对流场具有良好的稳定作用。U型等截面减振槽结构的整体分析具有重要工程应用价值,为结构优化提供了理论依据。

双作用径向柱塞泵半圆锥型减振槽的研究

提出了一种双作用径向柱塞泵减振槽的新形式即半圆锥型减振措。通过对双作用径向柱塞泵配流轴上的半圆锥型减振槽进行数学建模和Matlab仿真,讨论了半圆锥型减振槽的结构尺寸对减振的影响,为设计人员在进行实际设计时提供必要的参考。

基于新型减振槽的变量叶片泵配流盘的设计

本文提出了一种变量叶片泵减振槽的新形式即抛物线母线的半圆型减振槽。讨论了该减振槽的优点和加工方法。研究了使用抛物线母线的半圆型减振槽变量叶片泵配流盘的设计方法。对抛物线母线的半圆型减振槽进行数学建模并进行Matlab仿真,以便更好的消除压力冲击、气蚀和噪声。

双作用径向柱塞泵新型减振槽的研究

提出了一种双作用径向柱塞泵减振槽的新形式即抛物线母线的半圆型减振槽,通过对双作用径向柱塞泵配流轴上的抛物线母线的半圆型减振槽进行数学建模和Matlab仿真,讨论了抛物线母线的半圆型减振槽的结构尺寸对减振的影响,可为设计人员在进行实际设计时提供必要的参考。

减振槽型式对转向叶片泵瞬时流量的影响

在行走机械中,转向叶片泵是动力转向器的动力源,其输出流量的均匀性对转向系统的性能有重要影响。预升压过程中工作腔通过减振槽消耗高压油和工作腔机械闭死压缩是转向叶片泵产生流量脉动的主要因素,从分析叶片工作腔压力变化出发,建立了预升压微分方程,计算了预升压过程中工作腔压力的数值,给出了预升压过程中损失流量和泵的瞬时流量曲线。结果表明,采用变截面和等截面减振槽并联而成的复合结构是降低流量脉动的有效方法。

U型和三角型减振槽对转套式配流系统空化的影响

为了了解不同减振槽结构对转套式配流系统空化产生的影响,设计了U型和三角型减振槽结构,通过Fluent仿真和试验方法研究2种结构下配流系统的空化特性,以确定空化特性最优的减振槽结构.并建立了配流系统的Singhal空化模型,仿真流体模型则考虑转套与泵腔之间的间隙,且以油液作为工作介质,分析在标定工况下和不同转速下配流系统的空化.试验在YST380W型液压综合试验台上进行,监测了不同转速下系统的容积效率,与仿真结果相互印证.仿真结果表明:2种减振槽的气体体积分数变化规律基本一致,U型减振槽的空化特性略优,且转速越大优势越明显;空化占比变化趋势和大小基本相同,U型减振槽优势随着转速的升高越来越明显;容积效率均随转速的升高先增大再减小,U型减振槽的容积效率高于三角型减振槽.对U型减振槽结构系统容积效率试验,仿真误差大约为2%.

非线形减振槽抑制深孔镗削颤振的研究

针对深孔镗削过程出现的颤振问题提出了一种非线形减振槽的双镗杆刀具系统结构,并通过切削液产生的阻尼来抑制镗削过程中刀具系统的颤振。运用Fluent软件进行流场仿真,结果表明非线形减振槽阻尼通道的沿程压力损失以及阻力系数增大;运用Simulink软件进行动力学仿真,结果表明切削液通过非线形减振槽阻尼通道能有效地抑制深孔镗削过程中的颤振。

非线性减振槽在不同排布方式下抑制深孔镗削颤振的研究

非线性减振槽能有效地抑制深孔镗削过程中的颤振,其镗刀系统输出阻尼的大小受非线性减振槽排布的影响。因此,设计了3种不同排布方式的非线性减振槽双镗杆结构:螺旋排布、交错排布以及直列排布。首先,通过Fluent软件对3种不同排布方式下的非线性减振槽的阻尼流场进行仿真,得出螺旋排布的非线性减振槽阻尼通道输出的阻尼效果更好;其次,运用Simulink软件对其动力学模型进行仿真,得出振动时域图,直观地显示了螺旋排布的非线性减振槽双镗杆结构抑制深孔镗削过程中的颤振效果更优。

双作用叶片泵减振槽几何尺寸优化设计

本文通过分析双作用叶片泵减振槽对压力脉动的影响,分别讨论了叶片泵工作腔增压的三个主要因素,以此为依据建立了叶片泵工作腔压力的数学模型,并应用优化设计方法,以减振槽的几何尺寸为设计变量,求出额定工况下,压力脉动最小时减振槽的几何尺寸.

轴向柱塞泵对称偏转式配流盘的减振设计

通过对对称偏转式配流盘结构原理的研究,得出在不改变其对称偏转结构下,预升压区采用最优结构参数来设计升压减振槽(孔);卸压区的卸压减振槽(孔)不与吸油腰槽相连而是与外壳腔相连,这种配流盘能有效的减小在一定的工况调节范围内配流过程的噪声.

卡里巴北岸水电站地下厂房扩机的爆破振动控制技术研究

地下厂房扩机工程的爆破施工对现有厂房影响较大,为保证爆破开挖安全,防止爆破作业影响厂内现有机组和电气设备的正常运行,必须对爆破振动加以控制。结合卡里巴水电站地下厂房扩机工程对爆破振动控制技术的研究,通过开挖减振槽、应用预裂爆破、关键洞室优先开挖等联合减振措施,可以有效控制爆破振动危害,保证机组正常运行。

基于CFD的轴向柱塞泵配流盘仿真

运用三维流体分析技术对轴向柱塞泵排油腔的流场进行数值模拟和可视化研究,定性分析了排油腔与减振槽在不同接触角度时的模型在一定转速下速度场及压力场之间的关系.分析结果表明,不同的减槽结构,压力场与速度场变化趋势基本相同,但对轴向柱塞泵的降噪影响有很大差异;对配流盘上两种阻尼结构类型进行研究,基于仿真结果提出带有一定开度的变截面结构是一种很好的减振结构。

闭式斜盘轴向柱塞变量泵配流副空蚀现象分析

以具有正开口双侧减振槽结构配流盘的闭式斜盘轴向柱塞变量泵为研究对象,考虑介质可压缩性,采用均质多相传输方程、标准k-ε湍流模型和全空化模型,研究了柱塞泵配流副表面空化流场时空动态演化过程,并与缸体配流表面空蚀破坏实验结果进行了比对.结果表明,缸体间隔区处气蚀破坏位置、破坏面积与配流过渡过程配流副表面空化发生的位置、空化持续时间及空化剧烈程度等因素高度关联.配流盘正开口引起柱塞腔至吸油腔渐扩减振槽处高压差强剪切窜油空化流动是造成缸体配流面空蚀破坏的主要原因,缸体间隔区前缘和后缘表面的气蚀破坏分别与柱塞腔升压和卸压过渡过程相关.