钢筋砼烟囱拆除爆破切口高度优选及效果分析

为进一步研究复杂环境下垃圾焚烧厂100 m钢筋砼烟囱的最佳爆破切口高度,采用有限元软件ANSYS/LS-DYNA分别对爆破切口高度为1.5、2.0和2.5 m 3种工况进行数值模拟,对比分析烟囱爆破倒塌姿态与最大水平位移,结合该烟囱自身结构与现场环境,采用上半部57 m拆除爆破、下半部43m机械拆除的方式。结果表明,爆破最优切口高度为2.0 m;通过对烟囱倒塌和解体过程图像分析可知,烟囱的爆破倒塌解体过程较为理想且符合工程实际,数值模拟结果与实际爆破效果高度吻合,可为同类拆除爆破提供经验。

高耸建筑物爆破拆除切口高度理论计算

对于爆破拆除砖结构的烟囱、水塔等建筑物的切口高度,一般采用建筑物壁厚的1.5～2.0倍,能满足炸高要求,可以保证其定向倒塌.但对于钢筋混凝土等高耸建筑物,由于爆破切口处有钢筋支撑,如果还按此经验取值,则难以保证其定向倒塌.为此,本文根据压杆的强度、刚度要求和稳定承载能力极限,应用钢结构设计原理,计算钢筋混凝土高耸建筑物的切口高度.其计算结果与列举的工程爆破实践切口高度的取值相吻合,对类似工程有参考价值.

框架楼房定向倒塌爆破切口高度的探讨

分析了目前框架楼房定向倒塌爆破切口高度的确定方法。根据建筑物倾倒力学原理,对建筑物定向倾倒作出简化模型,用几何方法得出炸高范围公式,并对公式进行了讨论,得出文中公式(8)是计算楼房整体倾倒炸高的合理范围公式。通过实例计算,证明了这种计算方法的可行性。

爆破切口高度对框架结构后坐影响的数值分析

以框架结构爆破后坐理论分析为指导,根据力学原理,提出爆破切口高度太大不利于楼房倒塌,并导出了框架结构爆破拆除的合理爆高。结合工程实例,利用ANSYS/LS-DYNA建立框架结构爆破倒塌的数值模型,其模拟结果与实际情况基本吻合,表明采用数值模拟方法预估楼房爆破后坐是可行的;通过对12层框架结构定向爆破的模拟分析,提出框架结构楼房爆破,要倾覆力矩大,产生后坐小,爆破切口高度应选择在框架结构重心H_0的1/2处;要使楼房爆破后坐小,后排立柱也要炸,爆高只需在后排立柱根部形成转动铰支即可;若后排立柱不炸,应削弱柱根强度,以确保楼体在柱根处形成转动铰支;为阻止楼房爆破时后坐,可在楼房后排立柱根部堆一定高度和强度土渣。

楼房爆破切口高度设计探讨

根据已有文献并结合自身实践,将楼房爆破拆除的切口高度设计分为失稳切口高度、倾覆切口高度和倾覆解体切口高度,并经过多年大量爆破实践检验。

切口高度对烟囱拆除爆破塌落振动的模拟研究

切口高度是影响烟囱拆除爆破触地振动的重要因素,为此利用ANSYS/LS-DYNA动力学有限元软件,建立分离式共节点模型,分别选取烟囱切口高度为0.5 m、1.5 m、2.5 m、3.5 m几种工况进行模拟,分析了烟囱倒塌过程及倒塌方向前后的触地振动规律,研究不同切口高度对烟囱拆除过程中塌落振动的影响规律,结果表明:烟囱倒塌的反方向区域,第一次触地振动的振动速度比第二次大;烟囱倒塌方向,第二次触地振动的振动速度远远大于第一次。随着爆破切口高度的增加,烟囱的触地振动对周围的建筑物影响变小。最后,将数值模拟的结果应用在实际爆破过程中,降低了烟囱塌落振动的危害,验证了该方法的科学性。对拆除爆破触地振动降振机理研究具有重要的理论意义和工程实用价值。

钢筋混凝土筒式结构物爆破拆除的切口高度计算研究

切口高度的确定是钢筋混凝土筒形结构物爆破拆除的关键问题。切口高度不应与结构物的壁厚有关，而主要应由结构在倾倒至爆破切口闭合时的倾覆力矩大于留支撑截面的极限抗弯力矩的原则确定。通过分析，作者给出了满足上述条件的切口高度计算公式，得到：对于确定的筒形结构物，其爆破切口的高度与切口处直径的平方成正比，与结构物的质心高度比反比，该计算公式经实践检验基本是合理的。

钢筋混凝土烟囱拆除切口中脊高度的计算

拆除钢筋混凝土烟囱时,拆除切口中脊高度的合理选择是拆除成功的重要因素。根据钢筋混凝土烟囱在倒塌至拆除切口闭合时,倾覆力矩大于薄弱面的抵抗力矩的原则来确定钢筋混凝土烟囱定向倒塌的条件及拆除切口中脊高度对其定向倒塌的影响。在考虑烟囱是变截面筒体的情况下,通过对上述条件的分析,得到拆除切口中脊高度的计算公式,与烟囱的结构尺寸、拆除切口薄弱面位置、拆除切口所对圆心角、余留支撑体轴筋承受的拉力有关,不仅仅与烟囱的壁厚有关,与传统的经验公式是有较大差别的。

烟囱爆破拆除的切口参数研究

在烟囱爆破拆除时 ,爆破切口参数的确定通常都是按经验选取 ,至于参数选取的合理与否却很少深入研究。本文分析研究了切口形状对切角大小和切口高度的影响并建立了相应的数学模型 ,并结合工程实例讨论了切口形状对切角大小和切口高度的影响。

高耸筒形结构物爆破切口计算原理研究

切口高度的确定是钢筋混凝土高耸筒形结构物爆破拆除的关键问题。笔者认为，切口高度不应与结构物的壁厚有关，而主要应由结构物在倾倒至瀑破切口闭台时的倾覆力矩大于余留支撑截面的极限抗弯力矩的原则来确定。通过分阮给出了满足上述条件的切口高度计算公式，对于确定的筒形结构物，其瀑破切口的高度与切口处直径的平方成正比，与结构物的质心高度成反比。孩计算公式经实践检验基本是合理的。

钢筋混凝土筒形结构定向倾倒拆除过程研究

根据力学原理 ,计算了钢筋混凝土筒形结构定向倾倒拆除的切口高度和切口角度 ,分析了筒形结构的定向倾倒过程。还给出了一个高径比为 2 2 6、拆除难度极大的水塔定向爆破拆除的工程实例。

薄壁伞形钢筋砼结构水塔爆破拆除

介绍了复杂环境下薄壁密配筋混凝土结构的伞形水塔的控制爆破拆除。论述了对该种类型进行爆破拆除的方法,爆破参数,爆破切口高度计算方法,倾倒方向控制,爆破飞石控制及防止倒地后二次飞散物的控制。爆破达到预期效果,其经验可为类似工程提供参考。

80m高钢筋混凝土烟囱的爆破拆除

本文以某地８０ｍ高钢筋混凝土烟囱的爆破拆除为工程实例，介绍作者对此类高耸筒形结构物用爆破法拆除的技术，重点阐述了爆破切口高度的计算原则与方法，预处理技术，以及烟囱爆破施工中的稳定性计算等问题．

筒体结构定向倾斜过程分析

本文根据力学基本理论。

筒式结构拆除的力学分析

根据力学原理，分析讨论了钢筋混凝土筒式结构定向倾倒的切口高度和切口角度．

52m高烟囱定向爆破拆除

运用定向控制爆破技术成功拆除了一座52m高的烟囱。针对爆破环境和砖结构烟囱的特点,通过合理选择爆破切口和爆破参数等技术手段,确保烟囱顺利倒塌。

不同预处理方法对钢筋混凝土水塔爆破拆除效果的影响

为比较不同预处理方法对钢筋混凝土水塔爆破拆除效果的影响,对两座结构相似的水塔(1#水塔、2#水塔)进行定向爆破拆除。1#水塔爆破切口角度为198°、余留支撑体截面面积为0.68 m^(2)、爆破切口高度为1.5 m、定向窗夹角为45°、采用爆破法开凿对称门;2#水塔爆破切口角度为200°、余留支撑体截面面积为0.70 m^(2)、爆破切口高度为1.2 m、定向窗夹角为63.5°、采用机械法开凿对称门。两座水塔起爆后,1#水塔按预定方向顺利倒塌,2#水塔切口内混凝土全部剥离飞出,配筋外露,水塔未能倒塌。分析认为:爆破切口形成后,余留支撑体截面面积大,单位面积上所承受的压应力小,不利于钢筋混凝土水塔的顺利倒塌;定向窗夹角大小对钢筋混凝土水塔能否倒塌没有直接关系;爆破切口高度是影响钢筋混凝土水塔倒塌的关键因素,爆破施工时要考虑水塔中配筋的强度、刚度和稳定承载能力,选取合理的爆破切口高度。

主裙楼一体结构纵向倒塌拆除爆破技术

在楼房爆破拆除中,针对包含裙楼(长宽比1)、办公楼(长宽比2.9)、两栋住宅楼(长宽比1.4)的复杂钢筋混凝土结构楼房按要求纵向倒塌的情况,采用底部裙楼排间立柱爆破分步延时间隔的方式使长宽比较大的办公楼在重力作用下从中部剪切分为两部分,楼体重心较易移出楼体外侧,同时通过高速摄像机研究结构破坏时间、过程并证明此方法的可行性。当排间立柱采用半秒延时导爆管雷管时,末排柱子与邻排柱子的合理延时间隔时间为200~300 ms左右,并应对切口最高处对应末排柱子的位置进行爆破弱化,以提高倒塌的可靠性。实际爆破中发现由于裙楼爆破后重心高度的上移有必要提高先爆楼体爆破切口的高度,且采用平切口的形式。针对地下室空气喷出造成的飞石提出解决措施,为今后类似爆破工程提供思路。

25m废弃水塔爆破拆除技术应用

某废弃水塔采用控制爆破技术拆除,为了令水塔顺利定向倒塌,在爆破参数选择过程中,综合考虑周边环境及水塔结构,确定合理的倒塌方向和爆破切口高度,并计算出每个水塔立柱的爆高,各个立柱之间选用适当的延期时间,验算塌落振动效应。根据计算得到的爆破参数,最终水塔成功拆除,该技术应用可为同类水塔爆破拆除提供一定的参考基础。