NEPE推进剂初始模量与平衡模量关系研究

为快速获取硝酸酯增塑聚醚(NEPE)固体推进剂的平衡模量值,充分利用单向拉伸试验中易获取的初始模量值,开展推进剂初始模量与平衡模量关系研究。首先,针对NEPE推进剂,根据时温等效原理绘制出固体推进剂的松弛模量主曲线,依照获得的主曲线定义了工程松弛平衡模量取值方法,并与25℃下的单向拉伸初始模量值进行了对比。结果表明,固体推进剂常温初始模量与其平衡模量值存在部分正相关性,但线性关系较弱,分析认为是时间尺度差异较大所致。同时,利用时温等效原理绘制出NEPE推进剂的初始模量主曲线,在进行折合时间转化后,与松弛模量主曲线具有较高的重合性,表明同时域、不同测试方法下模量测试结果具有一致性,因此可利用同时域内的推进剂初始模量预估其平衡模量。

负荷伸长曲线初始模量的计算机算法研究

根据初始模量现行测试技术，结合前人的各种定义和算法，利用最小二乘法判断出曲线类型；根据不同的曲线类型，总结、归纳出一种更为合理、准确地初始模量算法。

改性维纶纤维丝束初始模量试验方法的改进

改性维纶纤维丝束是近年来我国新开发的一种代替石棉材料的新型纤维,主要用于出口。其特点是高模低伸,为此国外用户要求对这种纤维进行初始模量、强度伸长及线密度的检测,并提供了一套试验方法。这种方法与国内通常所用的试验方法不同,于是我们在遵守初始模量定义的前提下,把国外与国内的两种试验方法结合起来,制订了一套新的纤维初始模量试验方法。

改性维纶丝束初始模量测试方法

介绍了改性维纶纤维丝束初始模量试验方法，通过试验，提高了求取初始模量的精度，使本方法具有很强的操作性。

控制试样初始剪切模量的动三轴液化试验

研制了压电陶瓷弯曲元—动三轴试验系统 ,解决了三轴仪内饱和试样的剪切波速测量问题 ,并阐述了其原理。在此基础上 ,通过先期振动控制重塑试样的初始剪切模量 ,并通过不排水应变控制循环三轴试验研究了钱塘江饱和粉土和粉砂的液化性质。

循环振动对饱和粉土初始动剪模量的影响

初始动剪模量是土体多种结构性因素的综合反映,除固结压力和孔隙比(密度)这两个主要因素外,还受循环振动影响。以往对该因素的研究偏重于干砂,且预振时施加的剪应变幅多低于10-3;对于饱和土体,尤其是对经受过较大振幅振动后土体初始动剪模量的研究十分有限。本文利用安装弯曲元的动三轴仪,在等向固结条件下对不同相对密度的饱和粉土进行不排水循环三轴试验,同时监测试样的剪切波速,获得循环动力加载过程中土的初始动剪模量。为保证试验结果的可靠性,同时进行了共振柱试验,比较确定弯曲元接收信号的到达点;评估了不同孔压发展程度下试验暂停时间对测试结果的影响。结果表明:在一定次数大振幅循环荷载作用下观察到初始动剪模量有别于相同应力下固结后得到的模量值,出现附加衰减或增长,正是循环荷载作用下土微观结构变化的外部宏观表现。这种附加变化由土颗粒接触行为决定,受到试样初始条件和振动幅值等多种因素的影响,表现出不同的变化模式。

上海黏性土的初始剪切模量试验研究

以上海天然沉积黏性土(2)^(6)层土为研究对象,利用共振柱仪器实现了各土层在不同固结压力下的弯曲元和共振柱试验,得到了各层土体小应变水平下的初始剪切模量。试验结果表明,利用弯曲元试验时域初达波法和时域峰值法能得到与现场单孔波速原位测试结果相一致的剪切波速;共振柱试验得到的土体小应变初始剪切模量与弯曲元试验结果基本一致。分析表明,在所试验的各层土中,第(3)层淤泥质粉质黏土和第(4)层淤泥质黏土的剪切模量相对较小,第(6)层土的剪切模量最大;第(2)、(5)层土的剪切模量接近,且大于(3)、(4)层,小于第(6)层土,这与土样的实际天然状态是相吻合的。利用Rampello公式可较好地拟合上海黏性土的初始剪切模量,所得的拟合曲线可用来确定各土层在不同深度处的初始剪切模量。

珊瑚吹填土初始剪切模量试验研究

珊瑚吹填土是因南海造岛工程需求而引起重视的新型工程材料,对其初始剪切模量(G_(max))的研究是人工岛地基变形分析与稳定性分析的基础。利用自主研发的无黏性土初始剪切模量试验设备,研究珊瑚吹填土振动加密过程中的G_(max)发展规律,并与标准砂和砾石配置的一般无黏性土和陆相沉积的砾性土进行对比。试验结果显示,珊瑚吹填土与陆源无黏性土的G_(max)压实度关系不同,前者存在先增后减的阈值,而后者单调增加。研究表明,珊瑚吹填土的工程性质具有显著的区域性;工程建设中对珊瑚吹填土振动加密效果的控制,应根据试验确定合理的压实度区间,不可直接套用陆源土方法。

非饱和黄土初始剪切模量与孔径分布试验研究

土的初始剪切模量G_0是地震、爆破响应中一个非常重要的土动力学参数,对预测地表沉降、土工建筑物周围土体变形等具有重要作用。黄土在中国及世界各地分布广泛,且现场常处于非饱和状态。对非饱和黄土的压实试样进行了吸力控制的共振柱试验以及压汞试验,研究非饱和黄土初始剪切模量G_0与孔径分布的关系。试验表明:干湿循环过程中,试样的G_0随吸力的增大而增大,再随吸力的减小而减小。主要原因是试样内孔隙密度最大的孔径大小随吸力的增大而减小,试样内大孔隙减少,小孔隙增多,导致毛细水所占比例增加,土颗粒接触更加紧密。同一吸力作用下,湿润段试样的小孔隙比例比干燥段大,故毛细水作用更显著,从而湿润段试样的G_0大于干燥段。

黄土破坏动应力和初始动模量的一种经验估算公式

用统计的方法对所收集到的黄土动力试验资料进行了汇总分析 ,表明在同一黄土地区内 ,影响黄土的初始动模量和破坏动应力的主要因素基本相同 ,并提出初始动模量和破坏动应力的估算公式。

相对密实度对砾砂初始切线模量的影响

针对基坑施工过程中周边土体由于受到扰动而发生结构性变化,致使土体强度和变形特性改变这一问题,选取典型砾砂进行不同围压下的三轴固结排水剪切试验,得到砾砂DuncanChang模型的相关参数.探讨了砾砂的初始切线模量Ei对相对密实度D_r的影响规律,并应用数学手段对与Ei有关的无量纲参数K和D_r的关系进行拟合.结果表明,相对密实度Dr对砾砂的强度和变形特性有着重要影响,ln K与D_r大致呈二次函数关系.

钙质砂小应变初始剪切模量试验研究

砂土的初始剪切模量G_(max)是反映土体刚度的一个重要的力学参数。利用多方向的弯曲元测试技术,对取自波斯湾人工岛礁的钙质砂小应变初始剪切模量进行研究,分析了不均匀系数C_(u)、平均粒径D_(50)及应力历史对钙质砂水平(G_(HH))和垂直平面(G_(HV)和G_(VH))上剪切模量的影响。结果表明:各向同性固结下,钙质砂的G_(max)各向异性显著,表现为G_(HH)值大于G_(HV)和G_(VH);G_(max)随着平均粒径D_(50)增大而增加,但随着不均匀系数Cu增大而降低;卸载阶段的G_(max)高于加载阶段的G_(max)值;将不均匀系数C_(u)、平均粒径D_(50)和超固结比OCR作为变量对预测砂土G_(max)的Hardin公式进行修正,相较于传统Hardin公式,修正后的公式能够更好地预测本文中使用钙质砂的G_(max)。

石灰处治土初始弹性模量与回弹模量关系研究

通过室内三轴压缩试验与回弹模量试验,对石灰处治路基土的初始弹性模量与回弹模量进行试验研究.研究结果表明,石灰掺量对初始弹性模量与回弹模量有显著影响,随着石灰掺入比的增大,石灰处治土的两种模量均增大.对石灰处治土的回弹模量与初始弹性模量进行了非线性回归,建立了两者的经验关系方程,可以为初始弹性模量应用于石灰土路基工程设计提供参考.

橡胶-砂混合隔振材料初始变形模量试验研究

通过对橡胶-砂混合隔振材料开展不排水三轴试验,探究了橡胶含量XC、粒径比d_(50,r)/d_(50,s)、相对密实度D_(r)以及围压σ_(3)对混合料初始变形模量的影响。结果表明:橡胶-砂混合料初始变形模量随着XC的增加呈指数下降,d_(50,r)/d_(50,s)越小,橡胶颗粒对初始变形模量的衰减影响越明显;初始变形模量随D_(r)和σ_(3)的增大而增大,D_(r)越大初始变形模量的增长速度越缓。对初始变形模量按Janbu经验公式进行拟合发现,参数K随橡胶含量的增加而减小;参数n在橡胶含量较小时波动较小,超过30%后离散性增大。最终提出橡胶-砂混合隔振材料初始变形模量归一化预测公式。

复合固体推进剂的模量调节

综述了填充聚合物模量理论研究的发展概况,认为基体模量和有效填充分数是影响复合固体推进剂模量的两个主要参数。从填料、粘合剂、界面作用和工艺四个方面对影响复合固体推进剂模量的因素进行了讨论,提出了调节复合固体推进剂模量的技术途径。直接途径是调节化学及物理交联密度、填充分数、粒度级配和填料形状;间接途径是增强粘合剂网络物理相互作用、填料细化、增强界面粘附作用和改进工艺等。

涤纶纱与棉纱模量-应变曲线的分析

模量-应变曲线（应力-应变曲线的导数）比应力-应变曲线更清楚地表现出不同纱线之间拉伸性能的差异.通过对纱线应力-应变曲线和模量-应变曲线的分析可知：棉纱的应力随应变呈线性增长,而涤纶的应力随应变呈反＂S＂型增长;在应变为1%之前,棉纱线的模量近似线性增长,在应变1%之后,模量-应变曲线呈现锯齿状增长;而涤纶纱,在应变1.6%之前,模量呈现近似线性增长,在应变1.6%~4.5%之间,模量逐渐减小,在应变4.5%之后,模量逐渐增大;在计算纱线的初始模量时,应变的取值点对计算结果影响很大,不同的纱线有不同的计算初始模量的应变区间.

冻融循环下砼力学性能与相对动弹性模量关系

研究冻融循环作用后混凝土受拉峰值应力、受压峰值应力、受拉峰值应变、受压峰值应变、受压极限应变及受拉初始弹性模量与相对动弹性模量之间的关系.对经过0,25,50,75,100和125次冻融循环作用的C20,C30,C40和C50抗拉试件进行单轴拉伸试验,对经过0,25,50和75次冻融循环作用的C20棱柱体试件进行抗压试验,得出各力学性能随相对动弹性模量变化的规律,回归得出相关的计算公式.结果表明:冻融循环作用后,随着相对动弹性模量的降低,混凝土的受拉峰值应力、受压峰值应力及受拉峰值应变等力学性能指标逐渐减小,而受压峰值应变及受压极限应变却逐渐增大.

土体非线性模型的分段切线模量研究

结合大量实验数据，基于原邓肯非线性模型，建立了土体达到抗剪强度之前分段切线模量的非线性模型，其轴向应变εa与轴向压应力（σ1-σ3）的比σa／（σ1-σ3）-εa曲线包括向上弯折和向下弯折2种，均由两折线组成．硬化型曲线一般可用向下弯折的折线进行拟合，而软化型且剪胀比较明显的应力-应变关系用向上弯折的折线进行拟合．试验结果表明，该模型较原邓肯非线性模型能更好地模拟土的应力、应变发展情况，与实际更加吻合．

分散性土动剪切模量影响因素的试验研究

分散性土耐冲蚀性低、抗渗性能差,在纯水中具有很高的分散性,严重威胁水利工程的安全。在分散性土的鉴别和改性方面已有很多成果,但分散性土动力特性的研究见诸报端的还很少。利用日本诚研社生产的DTC-199型电液伺服加荷往复扭剪三轴仪,对取自宁夏某碾压均质土坝的分散性土的动剪切模量进行了探索。通过改变试样的含水率、干密度和围压等初始条件,研究分散性土在不同试验条件下的动力特性及剪切模量的变化规律,并进行对比分析。得出:分散性土的动剪应力-应变关系符合Hardin-Drnevich双曲线模型;控制初始条件,当其他条件相同时,含水率越低,动剪切模量越大;干密度越大,试样动剪切模量越大;围压越高,其动剪切模量越大;初始剪切模量及最大动剪应力的变化规律与之相似。动剪切模量随动剪切应变的增大普遍呈衰减趋势。

谈Duncan-Chang模型中侧向主应力对切线模量的影响

利用常规低塑性粉土和低塑性粘土的性质参数,计算分析了Duncan-Chang模型中初始切线模量E i和切线模量E t受侧向主应力σ3的影响,并分别总结了影响规律,以加深工程人员对Duncan-Chang模型的了解,更加合理地利用该模型对土体进行分析。