卧式螺旋卸料过滤离心机转鼓开孔削弱系数的研究

开孔转鼓是卧螺离心机的主要部件,转鼓开孔后强度会削弱,因此,对于转鼓开孔削弱系数的分析研究是十分必要的。利用有限元分析软件ANSYS10.0对开孔转鼓进行参数化建模、网格划分、施加对称约束,然后进行强度应力分析,研究开孔转鼓强度应力的变化规律,转鼓开孔处会产生应力集中,最大应力也出现在开孔的位置。通过节点应力对比的方法,研究转鼓开孔后强度应力变化规律,获得产生的最大强度应力的数值和节点M的坐标,在未开孔转鼓体上找到与节点M坐标相同或者最接近位置点的Stress intensity值,通过对比方法获得转鼓开孔削弱系数。

压力容器多个开孔补强对角向排孔削弱系数的数学计算

对压力容器圆筒上多个开孔补强对角向排孔削弱系数运用定积分和不等式的原理对其进行了精确和近似两种计算 ,为压力容器多个开孔补强对角向排孔削弱系数的计算提供了参考。

最佳磁场削弱系数的选择及计算

本文通过对三级磁场削弱电路的分析和计算得出最佳磁场削弱系数的计算公式,给设计工作带来很大的方便。

双轴自清洁反应器“8”字壳开孔接管结构外压稳定性研究

针对双轴自清洁反应器“8”字壳开孔接管结构承受外压过大时易发生失稳的问题,课题组提出采用有限元分析方法进行双轴自清洁反应器“8”字壳开孔接管结构外压稳定性研究,当接管中心线和“8”字壳垂直中心线的距离X分别取0.0a,0.4a和0.5a,径厚比D_(o)/δ_(e)分别取30,40,50,60和70,长径比L/D_(o)分别取2,3,4,5和6,开孔率d/D分别取010,0.25,0.40,0.55和0.70,接管壁厚和筒体壁厚比δ_(e)t/δ_(e)分别取0.2,0.6,1.0,1.4和1.8时,探究各结构参数与临界失稳压力削弱系数K的关系。研究结果表明:接管壁厚和筒体壁厚比δ_(e)t/δ_(e)和长径比L/D_(o)较小及开孔率d/D和径厚比D_(o)/δ_(e)较大时,开孔接管对“8”字壳外压承载能力削弱严重。

论林带防风效应结构参数及其应用

以防护林带经营管理的实际出发 ,提出了林带新的结构参数———地上生物体积密度 ,阐明了该参数在林带削弱风速中的物理意义 ,分析了它与过去常用林带参数 (透风系数 ,疏透度 )的关系 。

高速公路生态边坡灌木根系垂直分布特征

选择高速公路生态边坡8种灌木根系,从根长、根量、根系削弱系数3个参数对其根系垂直分布特征进行研究,结果表明根系垂直分布大体呈现出由土壤表层至深层逐渐下降的趋势。但不同灌木根长、根量和根系削弱系数均在不同径级、不同土层中存在着较为明显的垂直分布差异。

梁柱刚性连接狗骨式节点设计方法研究

狗骨式节点能通过将塑性铰外移有效解决梁端脆性断裂破坏的问题从而保护梁柱节点区。从控制方程、设计准则、参数取值及构件验算等方面系统梳理了中美规范对于狗骨式节点的设计规定。基于假定的临界设计状态对上述规范之间的差异进行了详细的对比分析。研究结果表明:按照美国钢结构规范设计的狗骨式节点,塑性铰会优先或仅出现在削弱中心截面处,可实现塑性铰外移并保护梁柱节点区;而中国规范中的“强节点”公式中,计算节点区的承载力时使用了材料的极限强度,使得满足规范要求的截面削弱系数较小,难以保证节点区的塑性铰外移,且是否考虑钢梁腹板的抗弯作用对节点设计的影响有限。推导了弯矩梯度折减系数及框架梁抗侧刚度折减系数的计算公式,进一步明确了狗骨式节点在多遇地震设计组合下的强度复核原则和弹性分析时框架梁抗侧刚度的取值原则。最后给出了针对狗骨式节点的设计建议。

换热管中心距增大后对管板计算厚度的修正

比照GB 150标准中有关开孔削弱系数的计算公式,分析论证了换热器管板强度削弱系数与换热管中心距之间的相互关系,推导得出了管板计算厚度修正式和修正系数的计算方法,通过实例说明了对管板计算厚度进行修正的意义。提出了GB 151换热器标准中增加"当换热管中心距增大后,允许对管板计算厚度进行修正"的建议。

压力容器平盖开孔补强适用的处理方法

从实际工程问题———压力容器平盖开孔补强的案例计算入手,通过对平盖开单个孔(dop≤0.5D_(C))进行补强计算和平盖上开多个孔的适用范围和削弱系数ν进行分析,发现平盖开单个孔等面积补强法计算没有问题,能满足工程要求。但是平盖上开多个孔(平盖结构特征系数K≥0.3)时,还要满足削弱系数K1/V≤0.5的要求,所以适用范围“平盖危险径向截面上开孔宽度总和Σb不超过0.5Di”应改为“Σb不超过0.4Di”。

某试验用压力容器平盖开排孔设计计算方法探讨

某试验用压力容器平盖上开排孔,已超出国标中有关平盖上开多个孔计算方法的适用范围。根据平盖的受力情况和开孔方式,提出3种计算平盖厚度的方法。计算结果表明,壳体开排孔的计算方法过于保守,类比成管板的计算方法最为经济,但需综合考量经济性和密封性的情况下,采用平板当量开孔的计算方法更加适合。

大功率脉流牵引电动机改善换向的最新趋势

一、概述近几年来,国内外大功率脉流牵引电动机改善其换向的最新趋势是采用半叠片或全叠片的电机机座。众所周知,韶山5型电力机车ZD107型牵引电动机与韶山6型电力机车HS14263—01R型牵引电动机采用了半叠片机座,而韶山7型正在试制的牵引电动机则采用了全叠片机座。特别是电机额定电压较高的韶山6型机车HS14263—01R型电机(额定电压U_N=1570V,额定电流I_N=550A),如果不采用半叠片机座,其换向就将变得困难。为了说明半叠片机座与全叠片机座对换向的影响,我们首先要分析一下脉流牵引电动机的工作条件。

海南中部丘陵区3种林分根系分布特征

研究热带人工林(plantation;以下简称人工林)和热带天然次生林(secondary forest,SF;以下简称次生林)的根系生物量和根长分布特征,可为当地人工林经营和次生林保护、抚育提供理论指导.以海南省枫木实验林场次生林、橡胶(Hevea brasiliensis,HF)和马占相思(Acacia mangium,AF)人工纯林为研究对象,采用样方挖掘法,分土层分径级对根系生物量密度(root biomass density)和根长密度(root length density)进行分析.结果显示:在0-100cm深的土层中,各林分根系生物量密度和根长密度均随土壤深度和根系径级的增加而显著降低;根系生物量密度次生林(913.42±77.31 g/m^(3))>橡胶林(633.57±58.09 g/m^(3))>马占相思林(529.08±23.00 g/m^(3));根长密度次生林为1023.21±127.90 m/m^(3),橡胶林为998.57±66.38 m/m^(3),马占相思林为463.86±45.64 m/m^(3);细根(0-2 mm)的生物量和根长在各林分中均占主要部分.各林分中超过55%的根系生物量分布在0-20 cm深的土壤表层,土壤表层根长分别占总根长的65.73%(次生林)、44.88%(橡胶林)、41.38%(马占相思林);且橡胶和马占相思人工林中超过25%的根长分布在20-40 cm深的土层中.本研究表明热带天然次生林和人工林的根系分布规律在总体上具有相似性,但在不同直径的根系上又具有差异性;0-20 cm深的土壤表层是各林分进行水肥管理的重点区域,且对于人工林而言,为更好地促进林分生长,可考虑向较深土层进行水肥管理.