木质复合板弯曲、剪切弹性模量动态测试

引入了一种横向振动测试方法——扭弯法,并利用扭弯法动态测试了定向刨花板的弯曲、剪切弹性模量.结果发现,在不同跨度下动、静态弯曲弹性模量和剪切弹性模量的回归方程相关系数均在0.9左右,说明扭弯法可以对木质复合板的弯曲弹性模量和剪切弹性模量进行预测评价;进一步研究了影响该动态测试的因素,建议动态测试时单位面积夹紧力压力在200 kPa左右、测试跨度为610 mm以上,且两宽度边分别测试.

利用激光衍射法测量红细胞膜的剪切弹性模量和表面粘度

本文提出了采用新型激光衍射法测量红细胞膜剪切弹性模量（Ｅ）和传统激光衍射法测量红细胞膜面粘度（μｍ）的新方法，我们首先通过红细胞膜在剪切流场中的受力分析，推导出了采用激光衍射法测量这两个参数的理论公式，并采用这一方法测量了红细胞膜弹性模量（Ｅ）为４．４×１０－３ｄｙｎ／ｃｍ，膜粘度（μｍ）为６．５×１０－４ｄｙｎ·ｓ／ｃｍ，与国外文献所报道的用微吸管法测量的结果相一致，实验证实了这种方法的可行性，同时，本文还采用生化手段改变红细胞膜结构，用这一新方法测量得到的、膜结构已改变后的膜剪切弹性模量（Ｅ）和表面粘度μｍ不同于对照组，且表现出明显的量效关系，显示出这种方法的灵敏性。

实时剪切弹性波成像对不同原因兔脂肪肝肝脏硬度的评价

目的采用实时剪切弹性波成像检测高脂及酒精喂养的兔肝脏的弹性(硬度),并与病理对照,探讨不同原因导致的脂肪肝形成过程中肝脏硬度的发展趋势。方法 60只雄性日本大耳白兔,随机平均分为正常组、单纯性脂肪肝组及酒精性脂肪组。分别于不同时期行常规超声及弹性成像观察。测量兔肝脏弹性模量值(最大值、平均值及最小值)。20周后处死动物,将病理结果与弹性模量值进行比较,得出诊断肝纤维化分期的弹性模量值参考范围。结果单纯性脂肪肝组及酒精性脂肪肝组弹性模量值平均值均高于正常组(P<0.01);且酒精性脂肪肝组弹性模量平均值高于单纯性脂肪肝组(P<0.01)。酒精性脂肪肝组与单纯性脂肪肝组弹性模量平均值随病程增加(P<0.01)。S1~S4期弹性模量平均值诊断界值分别为:7.15、12.05、13.80、18.15 kPa。ROC曲线显示诊断肝硬化各期(S1、S2、S3、S4)的曲线面积分别为:0.957、1.000、0.991、0.997。结论实时剪切波弹性成像作为一种无创性的手段,能较客观反映肝脏硬度,检测不同病因引起的脂肪肝形成过程中纤维化发展的进程。

^(60)Co辐射对红细胞膜剪切弹性模量及表面粘度的影响

红细胞膜剪切弹性模量和表面粘度是表征红细胞膜粘弹性的两个重要指标 ,我们研究了动物受到 6 0 Co辐射后这两个指标的变化。通过对大白兔用 6 0 Co进行剂量为 7Gy的一次性全身均匀照射 ,采用了一种新型激光衍射法测量了红细胞在流场中的小变形指数和松弛过程中恢复半时间 ,从而计算出红细胞膜剪切弹性模量和表面粘度 ,经过照射后连续 6 0 d的动态观测 ,发现在照射后的 0～ 16 d,红细胞膜剪切弹性模量和表面粘度逐渐增大 ,16 d以后开始逐渐减小 ,6 0 d左右恢复稳定。

刨花板动态剪切弹性模量的无损检测

用表面波传播法来测定刨花板的动态剪切弹性模量，并与利用弯曲振动试验测得的动态剪切弹性模量进行了比较分析，结果表明：利用表面波传播法来测定刨花板的动态剪切弹性模量是合适的。不同方法测得的弹性模量值不同．但它们之间存在着一定的内在联系。

网织红细胞膜剪切弹性模量和表面粘度的研究

用苯肼使动物造成急性溶血性贫血的方法 ,诱发动物体内同步生长的新生网织红细胞 ,用一种测量红细胞膜剪切弹性模量及表面粘度的新方法———新型激光衍射法 ,连续 72h监测经过不同发育阶段的网织红细胞的小变形指数 (DI) d 和变形恢复过程 (即松弛过程 )中变形恢复到最大值 (DI) max一半的时间t0 5(即变形恢复半时间 ) ,将测得的结果分别代入红细胞膜的剪切弹性模量 (E)公式和表面粘度 (μm)公式 .计算出不同发育阶段的网织红细胞的膜剪切弹性模量和表面粘度 ,发现网织红细胞在转变为成熟红细胞的过程中 ,其膜剪切弹性模量和表面粘度有明显改变 .这对研究由于贫血等原因造成的网织红细胞增多情况下 ,全血的微观流变学特性有重要的临床意义 ,同时对新生网织红细胞在转化过程中膜的剪切弹性模量和表面粘度的变化规律加以系统研究 ,填补了网织红细胞研究方面的空白 。

红细胞剪切弹性模量与表面粘度的改变对红细胞变形与取向的影响

神经氨酸酶 (唾液酸酶 )与红细胞发生生物化学作用能部分地去掉其表面电荷 ,从而引起红细胞膜微观结构发生改变 ,导致其膜剪切弹性模量和表面粘度的变化 ,分别改变其作用时间和二者的相对作用剂量 ,然后用一种在低粘切变流场中能将红细胞变形指数 DI分解为取向指数 (DI) or和小变形指数 (DI) d 的新型激光衍射法 ,分别测量经过各种处理的红细胞的小变形指数 (DI) d 和变形恢复过程即松弛过程中变形恢复到最大值 (DI) max一半的时间 t0 .5 ,并将其结果分别代入由文宗曜、严宗毅等 [1 ]提出的一种测量红细胞膜的剪切弹性模量 (E)公式和表面粘度(μm)公式。得出各种处理后的红细胞膜剪切弹性模量和表面粘度的变化规律。同时测量经过各种处理的红细胞的变形指数 DI和取向指数 (DI) or,也得到二者的变化规律。发现随着神经氨酸酶处理剂量的增加和处理时间的延长红细胞膜剪切弹性模量和表面粘度明显增大 ,而红细胞的变形指数 DI和取向指数 (DI) or却减小 ,呈现明显的反相关关系。说明红细胞膜剪切弹性模量的增大使其变形性变差 。

拉压不同模量有限元法剪切弹性模量及加速收敛

从理论上论述了不同模量问题的剪切弹性模量对数值计算收敛性的影响 ,提出了一种不仅同主应力符号而且同主应力大小有关的剪切弹性模量的确定方法 .在此基础上提出了加速收敛因子 η ,运用 η参与运算 ,使各种不同模量问题有限元计算的收敛速度加快 ,尤其是对大型复杂的、实际的不同模量问题效果更为明显 .

利用振动法检测胶合板的剪切弹性模量

首次提出用表面波传播法对胶合板的剪切弹性模量进行无损检测 ,并与利用弯曲振动试验测得的动态剪切弹性模量进行比较分析。结果表明 :两种方法测得剪切弹性模量值不同 ,有的甚至相差甚大。理论计算证明 ,表面波传播法检测胶合板剪切弹性模量更合适 ,可解决纤维倾斜角

神经氨酸酶对红细胞膜的剪切弹性模量和表面粘度的影响

神经氨酸酶 (唾液酸酶 )与红细胞发生生物化学作用 ,分别改变其作用时间和二者的相对作用剂量 ,以达到不同程度地去掉红细胞的表面电荷。用文宗曜、严宗毅等[1] 最近提出的一种测量红细胞膜剪切弹性模量及表面粘度的新方法 新型激光衍射法 ,分别测量经过各种处理的红细胞的小变形指数 (DI) d 和变形恢复过程即松弛过程中变形恢复到最大值 (DI) max一半的时间t0 .5(即变形恢复半时间 ) ,将测得的结果分别代入红细胞膜的剪切弹性模量 (E)公式和红细胞面粘度 (μm)公式。计算出经过各种处理后的红细胞的膜剪切弹性模量和表面粘度 ,并与正常对照组的相应参数作比较 ,发现二者之间存在明显差异 ,此差异随处理程度的增加而增大 ,表现出明显的量效关系。因此有力地证明了神经氨酸酶对红细胞作用后使其膜剪切弹性模量增大 ,表面粘度增大 ,同时也体现了新型激光衍射法在测量红细胞膜的剪切弹性模量和表面粘度时有很好的灵敏性 ,它与国外文献所报道的微吸管法和流室法测得的结果相近 ,但操作方便 ,省时、省力、造价低 ,因此具有更广泛的应用范围。

牵引传动中剪切弹性模量和极限剪切应力的影响

采用新的剪切应力特性公式对弹流润滑接触区的剪应力分布进行了求解 ,讨论了剪切弹性模量和极限剪切应力对牵引系数的影响 ,最后通过对剪应力的积分求出EHL下的牵引力 。

网织红细胞成熟过程中膜剪切弹性模量及表面粘度的改变

用鸡抗兔血清的抗体使兔造成急性溶血性贫血的方法,诱发兔体内同步生长的新生网织红细胞,用文宗曜等提出的一种测量红细胞膜剪切弹性模量及表面粘度的新方法——新型激光衍射法,连续72h监测经过不同发育阶段的网织红细胞的小变形指数和变形恢复过程(即松弛过程)中变形恢复到最大值一半的时间(即变形恢复半时间,t0.5),将测得的结果分别代入红细胞膜的剪切弹性模量公式和表面粘度公式。计算出不同发育阶段的网织红细胞的膜剪切弹性模量和表面粘度,发现网织红细胞在转变为成熟红细胞的过程中,其膜剪切弹性模量和表面粘度有明显改变。这对研究由于贫血等原因造成的网织红细胞增多情况下全血的微观流变学特性有重要的临床意义,同时对新生网织红细胞在转化过程中膜的剪切弹性模量和表面粘度的变化规律加以系统研究,具有重要的基础理论研究价值。

火炬松木材剪切弹性模量的测试研究

研究采用变跨距的三点弯曲方法测试10年生火炬松木材17号家系和50号家系的剪切弹性模量GLT,GLR值;用45°偏轴压缩法测量GRT值.测试结果表明,速生材火炬松的剪切弹性模量GLT,GLR,GRT都不高,在70-180 MPa之间,其中GRT最小;另外,整体上火炬松17家系的抗剪切性能优于50号家系.

有机玻璃受拉与受压弹性常数的测定及其与剪切弹性模量的关系

一前言在现代工程技术中,越来越多地应用受拉与受压力学性能不相同的材料,如有机玻璃、玻璃钢,颗粒增强复合材料、陶瓷、混凝土和铸铁等等。在研究由这些材料制成的构件强度和变形时,必须用到受拉的弹性模量E^+和泊松比v^+及受压的E^-和V^-。文献自1982年出版后,即被译成各种文字,中译本也已于1986年问世。直到目前为止,国内尚未见到有关不同模量材料弹性常数的测试报导,为此,我们特选择有机玻璃作为研究对象,测出了E^+,v^+和E^-,v^-。实验证明,对于文献上所作的v^+/E^+=v^-/E^-的假定,值得商榷。对于经典的各向同性材料,有E、G、v,三个弹性常数,它们之间存在以下关系。

线型聚乙烯熔体的剪切弹性行为表征

利用稳态剪切柔量、可回复剪切应变以及熔体挤出胀大比等参数,定量计算和定性表征了4种线型聚乙烯熔体的剪切弹性行为,研究了各表征参数之间及其与分子量、分子量分布等分子参数的关系,讨论了剪切弹性行为对加工性能的影响。

对利用新型激光衍射法测量红细胞膜剪切弹性模量最优条件的讨论

本文作者对一个利用新型激光衍射法测量红细胞膜剪切弹性模量计算公式进行了实验论证 ,通过对不同粘度悬浮介质不同流场切变率下红细胞膜剪切弹性模量的计算 ,我们发现红细胞膜剪切弹性模量在流场中随切变率增加而增加 ,当悬浮介质粘度小于 2mpa .s且切变率小于 10 0S- 1时测得的红细胞膜剪切弹性模量值变化较小 ,粘度为 1～ 2mpa .s时变化最小 ,从而提出了这一公式在实际测量中的最优适用范围 ,并给出了相应的理论解释。

高压高剪切率下润滑剂剪切弹性模量的确定

在自行研制的球盘式拖动力试验台上,测得了HKD-1型航空润滑油的拖动力;给出了高压高剪切率下滚子-润滑膜系统有效剪切弹性模量的计算公式;推导出了系统有效剪切弹性模量与润滑剂剪切弹性模量之间的关系式;以HKD-1型航空润滑油为例,计算了多种工况条件下系统有效剪切弹性模量及润滑剂本身的剪切弹性模量。结果表明:系统有效剪切弹性模量和润滑剂剪切弹性模量随压力的增大而增大,随入口油温和滚动速度的增大而减小;压力越大,入口油温和滚动速度越小,滚子的柔量对剪切变形的贡献越大。

用自由振动法测定金属丝的剪切弹性模量

用自由振动法测定金属丝的剪切弹性模量苏州大学杨诚成，蔡振岩在生产实际和科学实验中，有时需要对金属丝的剪切弹性模量进行测量。由于金属丝的直径很小，很难用加扭矩测定金属丝自由端角位移的办法来得到它的剪切弹性模量。笔者在实验室试验了一种用自由振动法测定金属...

腹板横截面剪切弹性模量对木质工字梁静曲挠度的影响

对竹大片刨花板(BW)、木质定向刨花板(OSB)和结构胶合板(SPly)的剪切性能和以其为腹板的3种木质工字梁(IB)静曲挠度的检测和分析结果表明:腹板横截面剪切弹性模量(MOES)与IB的静曲剪切挠度和静曲总挠度成负幂指数关系;腹板MOES的不足对IB静曲挠度的不利影响不容忽视;实际应用中应注意到IB的跨度对静曲剪切挠度的影响;具适当MOES的BW、OSB和SPly均可满足IB对静曲剪切挠度的要求。建议我国相关标准和规范增补或修改对腹板用木质结构板的MOES指标要求及其检测方法,以及对IB静曲挠度中静曲剪切挠度的控制指标及其实用性工程计算方法。

边界膜剪切弹性模量对于微接触性能的影响

建立接触模型,理论分析了微接触中边界膜剪切弹性模量对于接触性能的影响.接触区由两平行平面形成,属一维接触.上接触表面为粗糙表面,具有矩形微凸体.下接触表面为光滑平面.两接触表面均处理成刚性表面.微接触区中充满流体.它分成两个子区,在微接触的出口区由于极小的接触间隙充满边界膜,在微接触的入口区由于接触间隙较大充满流体膜.边界膜和流体膜行为决定整个微接触性能.当膜厚较大时,这里边界膜可看成纳米级薄膜.由于上接触表面处有限的剪应力承受能力,边界膜可于上接触表面滑移.设下接触表面处剪应力承受能力很大而边界膜在下接触表面不滑移.由于边界膜-接触表面间相互作用,边界膜黏度、密度和剪切弹性模量均沿膜厚变化,在理论分析中使用它们的等效值,这些值与边界膜厚度有关.流体膜在两个接触表面均不发生滑移,分析中不考虑流体膜剪切弹性模量.流体膜采用传统分析法.给出了理论分析和若干变工况参数下的计算结果.