房室结折返性心动过速患者房室结功能曲线连续性的电生理分析

分析房室结折返性心动过速 (AVNRT)中房室结功能曲线呈连续性者的电生理特点。将AVNRT分为房室结功能曲线连续组 (Ⅰ组 )及房室结功能曲线不连续组 (Ⅱ组 ) ,行慢径消融 ,进行消融前后和组间的电生理比较 ,分析房室结功能曲线呈连续性者的特点。结果 :I组心房程序刺激对AVNRT的诱发率仅 42 % (5 / 12 ) ,低于Ⅱ组的 6 6 %(2 3/ 35 )。Ⅰ组房室结前传有效不应期 (ERP AVN)消融前后无显著变化 (2 18.2± 2 9.3msvs 2 5 3.3± 80 .3ms,P >0 .0 5 ) ;心房程序刺激最长A2 H2 间期 (AHmax)消融前后无显著变化 (2 2 5 .8± 71.8msvs 175 .4± 41.9ms,P >0 .0 5 )。Ⅱ组ERP AVN消融后显著延长 (2 78.9± 5 8.9msvs 2 35 .8± 39.6ms,P <0 .0 5 ) ;AHmax消融后显著缩短 (172 .0± 6 7.1msvs 331.6± 86 .6ms ,P <0 .0 5 ) ;消融后房室结快径前传有效不应期 (ERP FP)显著缩短 (2 78.9± 5 8.9msvs 330 .0±5 5 .3ms,P <0 .0 5 )。消融前Ⅰ组AHmax短于Ⅱ组 (P <0 .0 5 ) ,Ⅰ组心动过速时A2 H2 间期 (AHSVT)与消融前AHmax比较差异无显著性 (P >0 .0 5 ) ;Ⅱ组AHSVT短于消融前AHmax(P <0 .0 5 )。结论 :房室结功能曲线连续性者较难经常规心房程序刺激诱发心动过速 ;慢径消融后曲线“尾巴”

呈连续房室结功能曲线的房室结折返性心动过速消融终点

目的 :探讨房室结功能曲线 (AVNFC)呈连续性的房室结折返性心动过速 (AVNRT)射频消融的终点。方法 :80例AVNRT患者分为 3组 :A组 12例 ,各种心房刺激均呈连续性AVNFC ;B组 15例 ,仅心房递增起搏呈跳跃性AVNFC ;C组 53例 ,各种心房刺激均呈跳跃性AVNFC。比较三组患者射频消融前后组内及组间的电生理参数。结果 :消融后三组患者心房递增起搏时最大AH间期 (A1H1max)均比消融前显著缩短 ,A组消融前A1H1max及消融后A1H1max的缩短程度均小于B组和C组 (P <0 .0 5)。B组、C组消融后心房程序刺激时最大AH间期 (A2 H2 /A3H3max)均比消融前明显缩短 (P <0 .0 5) ,但A组消融前后差异无显著性。结论 :对于心房递增起搏和程序刺激均呈连续性AVNFC的AVNRT患者 ,消融后A1H1max的显著缩短可作为消融成功的指标之一。

房室结功能曲线连续性房室结折返性心动过速患者的射频消融终点初探

目的 探讨房室结功能曲线连续性房室结折返性心动过速 (AVNRT)患者的射频消融终点。方法 在AVNRT患者中 ,对心房 A1 A2 和 A1 A2 A3程序刺激房室结功能曲线均呈连续性者为 组 ,A1 A2 刺激房室结功能曲线呈连续性而 A1 A2 A3刺激呈不连续性者为 a组 ,房室结功能曲线均呈不连续性者为 b组。行慢径区域消融后 ,对组间的电生理参数进行比较。结果 组非典型 AVNRT的诱发率高于 组 (2 7.3 % vs5 .6% ,P<0 .0 5 )。在 I组和 a组 ,消融后最长 A2 H2 间期 (A2 H2 m ax)均比消融前有所缩短 ,但无显著性差异 (P>0 .0 5 ) ,而 b组则显著缩短 (3 76± 73 ms vs2 0 6± 5 6ms,P<0 .0 1)。消融后 组、 a组和 b组的最长 A3H3间期 (A3H3m ax)均比消融前显著缩短 (2 74± 71ms vs 196± 45 ms,P<0 .0 5 ;3 62± 91m s vs 2 2 6± 72 m s,P<0 .0 1;3 85± 88ms vs 2 19± 61ms,P<0 .0 1)。结论 非典型 AVNRT与房室结功能曲线的连续性有关。对于房室结功能曲线连续性的 AVNRT患者 ,消融后

心功能曲线的灰建模研究

以信息覆盖为准则，依靠少量信息，建立了心功能曲线的灰色模型和数学回归模型，误差检验灰模型的精度明显高于数学回归模型，在分析了心功能曲线的生理特性和发展变化特点的基础上，提出了心功能曲线的闸门－激活式联合灰模型理论及计算ｋ至ｋ＋１灰区间模型值的映射量化方法．

伴连续性房室结功能曲线的房室结折返性心动过速的电生理分析

目的:探讨无房室结双径路特性的房室结折返性心动过速(AVNRT)的电生理特点。方法:所有心动过速患者射频消融前常规行心内电生理检查。结果:845例射频病人中325例为AVNRT,其中有21例患者房室结功能曲线呈连续性,其电生理特征:希氏束图上心房回波(A)先出现,A波落在室波升支或其前,希氏束不应期内刺激心室,不能提前夺获心房,射频消融后心房刺激时AHmax明显缩短。结论:伴连续性房室结功能曲线的AVNRT患者心房刺激不表现房室结双径路的电生理特性,其消融终点初步定为:心房心室S1S1、S1S2刺激不诱发AVNRT;无AH/VH传导曲线跳跃;房室结前传不应期明显缩短。

原始数据的手动预处理对SPECT肾功能曲线的作用

目的:消除原肾图曲线中前1分钟的强烈振荡性,并使整条曲线得到平滑.方法:通过调整采集所得到的110帧动态数据中前30帧数据及后80帧数据的帧率,使其前后两部分数据的帧率协调,并降低其帧率,从而得到一组新的肾功能动态数据,再采用GE公司所提供的肾功能处理程序对该组数据进行再处理.结果:得到了两组满意的功能曲线,已经消除了原先曲线图上前1分钟的强烈振荡波,曲线显得相对平滑.结论:经重新处理后的肾图达到临床诊断及报告要求.

连续房室结功能曲线的慢快型房室结折返性心动过速的电生理特点及射频消融

目的探讨连续房室结功能曲线的慢快型房室结折返性心动过速(AVNRT)电生理特点及射频消融。方法共分A、B、C三组,A组35例,典型AVNRT;B组21例,非典型AVNRT;C组16例,伴连续房室结功能曲线的慢快型AVNRT。比较三组消融前后心房递增起搏或心房程序刺激时最大的AH间期(AHmax)、房室结前向有效不应期(ERP)、保持房室1:1传导的最快心房刺激时的刺激信号至QRS波起始(SR)与RR间期比值(SR/RR)。结果消融前后A、B、C三组AHmax和SR/RR均明显减少,A组ERP明显增长;而组间比较,A组AHmax减少幅度比B、C组明显大,P<0.01。C组患者经冠状静脉窦口处递增起搏或程序刺激均可诱发出AVNRT。B组和C组还要增加从三尖瓣环至冠状静脉窦口的划线消融,可以提高消融成功率。结论伴房室结功能曲线的慢快型AVNRT患者经冠状静脉窦口处递增或程序刺激可提高AVNRT诱发率,除慢径路消融外,增加从三尖瓣环至冠状静脉窦口划线消融可提高消融成功率,AHmax和SR/RR也可作为房室结消融成功的指标之一。

房室结双径路“光滑”房室结功能曲线的本质探讨

目的探讨房室结双径路"光滑"房室结功能曲线的本质。方法本组将房室结折返性心动过速(AVNRT)分成曲线光滑组(Ⅰ组)和曲线中断组(Ⅱ组),并设立对照组,进行组间和消融前后的比较分析,观察房室结功能曲线的变化。结果Ⅰ组术后房室结有效不应期(328±22 ms)较术前(306±24 ms)明显延长(P<0.05),心房起搏时最长 A_2H_2间期(205±65 ms)较术前(280±51 ms)明显缩短(P<0.01);Ⅱ组术后房室结有效不应期(313±36 ms)也较术前(280±34 ms)明显延长(P<0.01),心房起搏时最长 A_2H_2间期(180±38 ms)亦较术前(322±39 ms)明显缩短(P<0.01);消融前Ⅰ组最长 A_2H_2间期明显短于Ⅱ组(P<0.05);消融前后两组房室结有效不应期差异不明显(P>0.05)。结论所谓"光滑"房室结功能曲线其实质也是由快径和慢径两部分组成,慢径消融可致曲线"尾巴"消失,这对 AVN—RT 消融的终点判断具有指导意义。

流曲线概念及造型方法

定义了一种可用于造型、具有明确流体力学意义的功能曲线——流曲线·将直匀流绕物面作二维无旋不可压缩定常流动时的流函数表达为曲面后,利用流函数曲面控制边界与流曲线的对应关系,采用拉普拉斯方程第一边值逆问题的数值解法,提出了来流为直匀流的流曲线造型方法并给出了实例·结果表明:流曲线定义及造型方法可用于与流体有关的平面曲线造型,可反映流场信息并对曲线的流体力学性能进行初步评估·

NURBS流曲线造型新方法及其在船舶设计中应用

针对当前流曲线造型方法仅被应用于已知型值点及其切矢的问题,在其他约束(面积、面积心、流场特征值)问题中的应用,以及与NURBS设计方法的结合仍有待发展研究的现状,将NURBS与流曲线造型技术相结合,提出了NURBS流曲线单元的概念以及在其他几何约束下,应用NURBS流曲线造型的新方法.该方法将待设计流曲线在已知切矢的型值点处分段以确定NURBS流曲线单元的个数,将NURBS流曲线单元控制参数的并集作为设计变量,将几何约束处理为曲线设计的目标函数,建立普适性的NURBS流曲线造型框架.该框架模型可用进化算法进行求解.通过设计实例,验证了该方法在相关曲线设计方面的可行性和有效性.

基于CAXA公式曲线的凸轮轮廓曲线设计与线切割加工

根据凸轮机构从动件的运动规律,提出利用CAXA线切割软件的公式曲线功能进行凸轮轮廓精确设计的方法,同时利用CAXA线切割软件的CAM功能实现了凸轮的数控加工,为研究凸轮机构的数字化设计方法及数控制造技术提供参考。

价值工程中功能—成本相关性原理探讨

功能一成本相关性原理反映了价值工程活动的特点和基本规律,是价值工程学一个重要的基本原理。本文依据价值工程的基本概念和基本特征。围绕着价值工程方程式 V=F/C 这一重要原理,进行了深入的研究和探讨;对功能一成本曲线的区间性和动态性分析,促使了价值工程理论的深化和完善,对价值工程的推广应用有现实意义。

板式橡胶支座梁桥抗震韧性评估

以我国量大面广的板式橡胶支座梁桥为研究对象,开展板式橡胶支座梁桥抗震韧性评估方法研究.首先阐明了桥梁的通用抗震韧性评估框架,包括桥梁非线性建模、面向韧性评价的地震易损性曲线建立和韧性评估3个模块.其次,针对典型板式橡胶支座梁桥,在OpenSees平台建立非线性有限元模型,进行增量动力分析,采用支座残余位移和峰值位移界定桥梁的损伤状态,构建板式橡胶支座梁桥地震易损性曲线.然后,结合不同损伤状态下板式橡胶支座梁桥的损伤概率和对应的构件功能恢复模型,生成给定PGA下的功能恢复曲线.最后,以等效的桥梁总关闭天数为韧性指标,生成桥梁韧性随PGA的变化曲线.结果表明,当PGA从0.6g增加到1.0g时,桥梁韧性快速下降,等效的桥梁总关闭天数从15 d增加到58 d.

无跳跃现象的房室结折返性心动过速的电生理特点及射频消融

目的探讨无跳跃现象的房室结折返性心动过速(ANNRT)的电生理特点及射频消融终点。方法将75例行射频消融治疗的AVNRT患者分为三组:30例程序刺激无跳跃(A组);35例程序刺激有跳跃(B组);10例复发(C组)。比较三组射频消融前后电生理参数。结果与消融前相比,消融后A、B两组资料的房室结前传文氏周期(AVNWCL)均延长(P<0.01),保持稳定1∶1房室传导的最快心房起搏的PR/RR从大于1.0降为小于1.0(P<0.01);C组AVNWCL虽延长,PR/RR亦从大于1.0降为小于1.0,但两项参数的改变均无统计学意义(P>0.05);C组交界性逸搏总数明显少于A、B两组(P<0.01)。结论对于无跳跃现象的AVNRT射频消融后AVNWCL的显著延长,保持稳定1∶1房室传导的最快心房起搏的PR/RR从大于1.0降为小于1.0,以及消融过程中出现较多的交界性逸搏可作为判断射频消融终点的参考指标。

射频消融治疗250例房室结折返性心动过速

目的探讨射频消融治疗房室结折返性心动过速(AVNRT)疗效、安全性及不同消融靶点的分布。方法 250例AVNRT的入选患者,行常规心内电生理检查(EPS)、冠状静脉窦造影及Koch三角的测量,结合腔内电图寻找最佳消融靶点,采用温度控制方式射频消融治疗。结果本组手术成功率为98.5%,复发率1.5%,并发症发生率0.78%。结论射频消融治疗房室结折返性心动过速是有效、安全的,成功率高,并发症少,复发率低;术中行冠状静脉窦造影及Koch三角的测量有利于减少并发症的发生;结合腔内电图有效的消融靶点主要分布于H IS至CSO连线的中下1/3段区,中位法消融成功率高。

电生理特征不典型房室结折返性心动过速的射频消融治疗

目的:分析电生理特征不典型的房室结折返性心动过速的射频消融结果。方法:将32例房室结折返性心动过速分为两组:甲组16例,心房刺激均呈连续性房室结功能曲线;乙组16例,心房刺激均呈跳跃性房室结功能曲线。比较两组患者慢径消融有效靶点分布及射频消融前后组内及组间的电生理参数。结果:两组慢径消融有效靶点分布相似(P>0.05);消融后两组患者心房递增起搏时最大AH间期(A1H1max)均比消融前显著缩短(P<0.05或P<0.01);与消融前比,乙组消融后心房程序刺激时最大AH间期(A2H2/A3H3max)及房室结有效不应期(ERPAVN)与消融前比有显著变化(P<0.05或P<0.01),而甲组变化不大(P>0.05)。结论:电生理特征不典型房室结折返性心动过速慢径消融成功靶点与典型的房室结折返性心动过速分布相似。消融后A1H1max的显著缩短可作为其消融成功的指标之一。

2型糖尿病患者肾动态显像的研究

目的通过肾动态显像探讨不同阶段2型糖尿病(DM)患者肾脏血流动力学的变化及肾功能受损情况。方法 69例2型DM患者根据尿白蛋白排泄率(UAER)分为DM1组、DM2组、DM3组,进行SPECT肾动态显像观察,并与30例正常对照(Nc)组比较。结果 DM1组肾小球滤过率(GFR)及肾有效血浆流量(ERPF)明显高于Nc组。DM2组GFR、ERPF与Nc组相比无显著性差异,但其肾功能曲线半排时间(t1/2)延长,20 m in残留率(C20)增高。DM3组GFR、ERPF明显下降,肾功能曲线峰时(tp)后延,t1/2明显延缓,C20显著增高。结论核素肾动态显像可早期了解2型DM各时相肾脏血流动力学的变化及肾功能受损程度,为临床DM治疗和随访提供可靠依据。

基于体系结构核心数据模型的测绘导航体系结构权衡分析

为解决测绘导航体系中系统使用需求、能力指标和系统建设方案的优化问题,提出了基于测绘导航体系结构核心数据模型的权衡分析方法。在美国国防部体系结构框架(DoDAF1.5)的核心数据模型基础上,构建测绘导航体系结构核心数据模型;将权衡分析方法与体系结构产品设计相结合,围绕技术指标、集成复杂度和费用等问题,构建系统建设评估标准;对指标进行权重分配,定义指标功能曲线,并给出了示例分析。