粉末冶金Al-5.6Zn-2Mg合金在热压缩过程中加工硬化特性及本构模型的比较

在300~5000℃、应变速率为0.1~0.0001 s−1的条件下,在万能试验机上对Al-5.6Zn-2Mg铝合金进行热压缩试验,以确定动态再结晶开始时的加工硬化速率曲线σ_(c)(ε_(c))l以及关键特征σ_(c)(ε_(c))l、σ_(p)(ε_(p))和σ_(ss)与Z系数之间的相关性。使用了四个本构模型,Arrhenius模型、改进的Johnson-Cook模型(MJC)、改进的Zerilli-Armstrong模型(MZA)和开发的人工神经网络(ANN)。结果表明,ANN型模型和Arrhenius模型的相对误差的绝对平均值最低,分别为0.486%和3.36%,MZA型模型和MJC型模型的相对误差的绝对平均值较高,分别为8.84%和3.93%。由于Arrhenius模型能够处理各种因素之间的非线性关系,因此它被认为是最合适的预测模型,但在材料性质未知或实验数据有限的情况下,MJC模型可能是一种更简单的替代方法。MZA模型不适合估计热压缩时的流变应力。此外,训练最好的神经网络模型的预测性能最好,相对误差的绝对平均值为0.486%,R值为0.99。

奥氏体不锈钢304L和304LN的加工硬化特点

以单轴拉伸试验测定了奥氏体不锈钢３０４Ｌ和３０４ＬＮ的室温加工硬化曲线，并用数学模型。σ＝Ｋ１εｎ１＋ｅｘｐ（Ｋ２十ｎ２ε）、σ＝σ０＋Ｋεｎ和σ＝Ｋεｎ＋ｎｌｎε进行描述．比较三个数学模型的最大描述偏差表明，奥氏体不锈钢３０４Ｌ和３０４ＬＮ的加工硬化曲线可用σ＝Ｋεｎ＋ｎｌｎε描述．两种钢的形变结构中出现层错、晶界和退火孪晶处的位错塞积、位错胞状组织和形变孪晶．这些组织结构变化均产生加工硬化，其中位错塞积和形变孪晶的贡献大．

Cu-Ni-Si-P合金动态再结晶行为

利用Gleeble-1500D热模拟试验机,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si-0.03P合金在应变速率为0.01～5 s-1、变形温度为600～800℃、最大变形程度为60%条件下的动态再结晶行为以及组织转变进行了研究。利用加工硬化率和应变(θ-ε)的关系曲线确定了该合金发生动态再结晶的形变条件为T≥700℃。根据σ-ε曲线确定了不同变形条件下该合金的动态再结晶的体积分数,利用该体积分数建立了该合金的动态再结晶动力学数学模型。该合金动态再结晶的显微组织受变形速率的影响,在变形速率较低时,晶体内有较多的再结晶晶粒;而在较高应变速率下,合金几乎没有发生动态再结晶。

Cu-Cr-Zr-Y合金动态再结晶临界机制

利用Gleeble-1500D热模拟试验机,采用高温等温压缩试验,对Cu-0.4Cr-0.15Zr-0.04Y合金在应变速率为0.001~10 s-1、变形温度为650~850℃、最大变形程度为50%条件下的动态再结晶行为以及组织转变进行了研究。利用加工硬化率和应变（θ-ε）的关系曲线确定了该合金发生动态再结晶的形变条件为T≥750℃,应变速率小于0.1 s-1;根据θ-σ模型,确立了合金变形特征参数之间的关系：σc/σp=0.86,εc/εp=0.30;同时建立了合金变形特征参数与Z参数的关系：εp=2.61×10-3Z0.14,εc=7.83×10-4Z0.14。Cu-0.4Cr-0.15Zr-0.04Y合金在热变形过程中的动态再结晶机制受变形温度和应变速率的控制。当温度达到850℃,应变速率为0.001 s-1时,合金发生完全的动态再结晶。

SUS304不锈钢3/4H硬态产品冷轧生产工艺

304硬态不锈钢根据其硬度不同可分为1/4H、1/2H、3/4H和H四种。为进一步开拓不锈钢市场,逐步完善本钢不锈钢品种结构,文章对SUS304钢种的加工硬化曲线进行研究,并结合现有生产条件编制了SUS304(3/4H)硬态钢的试制工艺方案:20辊森吉米尔轧机轧制→冷带退火酸洗机组脱脂清洗→重卷拉矫。本钢不锈钢冷轧丹东有限责任公司进行了冷轧工艺生产实践,成功制成2.23 mm×1250 mm的SUS304(3/4H)不锈钢冷轧产品,力学性能指标、表面质量和板形均达到用户使用要求。

TC6钛合金板材冷轧加工性能的研究

本文通过测试TC6不同冷轧加工率板材的性能,研究了TC6钛合金板材在冷轧过程中显微组织的变化规律和加工硬化曲线。研究结果表明:随着加工率的增加,TC6冷轧板材的宽展随之增大,显微组织逐渐拉长,极限加工率在30%左右;冷轧加工率控制在恰当的范围内,不仅有利于冷轧加工,而且通过热处理可以得到均匀的再结晶组织。